Как найти длину свода

бетонное заполнение пазух должно быть усилено расчетной или конструктивной арматурой.

4.18. В перекрываемых сводами помещениях с повышенной влажностью воздуха (относительная влажность более 60%) должно быть уделено особое внимание тщательному устройству пароизоляционного слоя по верхней поверхности свода под утеплителем (см. п. 4.14). Стальные затяжки и подвески периодически

(не реже одного раза в год) следует покрывать масляной краской, асфальтовым лаком или каменноугольным лаком (кузбасслаком). Вместо окраски рекомендуется антикоррозионная защита затяжек и подвесок алюминием, наносимым по способу металлизации распылением в мастерских, где они изготовляются. Такое покрытие не требует возобновления в течение всего периода эксплуатации здания.

4.19. Своды двоякой кривизны допускается применять в сейсмических районах в покрытиях одноэтажных зданий при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов.

При расчетной сейсмичности 7 баллов высота перекрываемых зданий от пола до пят свода должна быть не более, 8,5 м и пролет не более 18 м, а при расчетной сейсмичности 8 баллов высота должна быть не более 7 м и пролет не более 12 м. Устройство фонарей в сводах зданий, строящихся в сейсмических районах, не допускается.

Опорные элементы сводов должны выполняться только из железобетона (п. 4.4). Между ними в пределах толщины стены следует устанавливать сборные или монолитные железобетонные вставки, выполняемые из бетона марки не ниже М200. Вставки, соединяемые с опорными элементами с помощью выпусков арматуры, образуют антисейсмические пояса, расположенные в уровне oqop сводов. Площадь сечения продольной арматуры антисей¹ смических поясов должна составлять не менее 0,8% площади сечения пояса.

Примечание. При расположении опор сводов в уровне земли допускается увеличение пролета сводов на 25% более величин, указанных в п. 4.19, а также разрешается устройство проемов для ворот (рис. 9, а).

5.1.    В сводчатом покрытии подлежат расчету свод, затяжка и опорный узел.

Статический расчет свода двоякой кривизны производят по условной расчетной схеме как плоской двухшарнирной арки. В расчет вводят поперечное сечение одной волны свода.

5.2.    Своды рассчитывают на основные сочетания расчетных нагрузок:

1)    постоянной (собственный вес свода, утеплителя, гидроизоляционного ковра и т. п.);

2)    временной от снега.

В однопролетных зданиях временная нагрузка от снега принимается по главе СНиП «Нагрузки и воздействия» и распределяется равномерно на половине пролета свода.

В многопролетных зданиях нагрузка от снега распределяется по покрытию невыгодней-

12

шим образом согласно указанной выше главе СНиП с учетом загружения половины пролета сводов и образования снеговых мешков.

При расчете сводов постоянную нагрузку принимают с коэффициентами перегрузки, большими единицы.

При расчете затяжек и опорных узлов опорные реакции свода определяют при снеговой нагрузке, равномерно распределенной по всему пролету свода. При расчете сводов ветровую нагрузку учитывают для сводов с большой стрелой подъема в ключе (/:>—), а так-

и

же при больших величинах напора ветра (для V—VII районов).

Расчет сводов на температурные воздействия не производят.

5.3.    Сосредоточенные нагрузки от вентиляционных шахт, подвесного грузоподъемного или другого оборудования следует располагать по возможности симметрично по очертанию свода. Величину каждой из сосредоточенных нагрузок условно распределяют на две волны свода.

5.4.    При расчете сводов со стрелой подъема

в ключе /^-—следует учитывать увеличение 5

постоянной нагрузки, распределенной по горизонтальной проекции свода, в направлении от ключа к пятам (рис. 24) по кривой:

gx = g(—— –¹).    (О

cos <р /

где g — постоянная нагрузка в ключе свода, кгс/м;

gx — дополнительная постоянная нагрузка, вызываемая уклоном покрытия в сечениях, отстоящих на расстоянии хот опоры, кгс/м;

Ф — угол наклона к горизонту касательной к оси свода в рассматриваемом сечении.

5.5.    Очертание оси свода и граней примыкания смежных волн для сводов со стрелой подъема f/l^’h принимают по цепной линии, а для сводов со стрелой подъема ///<’/5, распор которых обычно воспринимается затяжками, по дуге окружности. Очертание поперечного сечения волн сводов принимают по квадратной параболе. Величины ординат и тангенсы углов наклона к горизонту касательных к цепной линии, к дуге окружности и к параболе

через — пролета (рис. 24) приведены в табл. 1.

5.6.    Формулы для определения опорных реакций в двухшарнирной арке параболического очертания при равномерно распределенной, параболической и односторонней нагрузках с учетом влияния смещения опор и упругого обжатия арки на величину распора приведены в табл. 2¹.

Примечание. При очертании сводов по цепной линии и по окружности значений отношения f/l определяют по линейной интерполяции.

промежуточных

13

При наличии затяжек коэффициент £ учитывает влияние упругого удлинения затяжек и обжатия свода:

k =

/

_1_

1 + 1,876

Якл ,

Я

ЯзЯз я j

1

При отсутствии затяжек коэффициент k учитывает влияние смещения опор и обжатия свода

k =

1 + 1,876 —

’    f 2

где F и 7 — площадь (ом²) и момент инерции (см⁴) поперечного сечения свода;

Е_кл — модуль деформаций кладки свода, кгс/ем² (см. п. 5.9);

F₃ и Е₃ — площадь (см²) поперечного сечения и модуль упругости (кгс/см²) затяжки;

п — коэффициент, принимаемый в зависимости от подъема свода в ключе

При других случаях загружения свода (распределенными и сосредоточенными нагрузками) опорные реакции следует определять по таблицам, приведенным в «Справочнике проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический». Книга 1, М., Стройиздат, 1972.

При нагрузке от собственного веса кладки свода влияние смещения опор и обжатия свода не учитывают и при определении опорных реакций от этой нагрузки коэффициент k (табл. 2) принимают равным единице.

Примечание. При определении опорных реакций сводов со стрелой подъема в ключе /^1/3 коэффициент k при всех нагрузках принимают равным единице.

5.7. Изгибающие моменты и нормальные силы в поперечных сечениях свода определяют по формулам:

где М₀ и Qo—изгибающий момент и поперечная сила в соответствующем сечении простой балки пролетом I;

у и ф — ордината оси свода и угол наклона к горизонту касательной к оси в рассматриваемом сечении (рис. 24), принимаемые по табл. 1.

Изгибающие моменты и поперечные силы в простой балке при параболической нагрузке в сечении, расположенном на расстоянии х от

щем моменте, рис. 25, б), площадь сжатой зоны сечения F_c и статический момент ее относительно нижней грани сечения при принятом значении у определяют как сумму и разность следующих площадей и их статических моментов: 1, 2, 4, 5 (прямоугольник) + 2, 3, 4—6, 3, 7 + 8, 9, 10—1, 9, 5.

Расстояние от центра тяжести площади F_c до нижней грани сечения z определяется как отношение сумм и разностей статических моментов указанных выше площадей к площади F_c.

Значение у подбирается таким, чтобы обеспечивалось близкое совпадение центра тяжести площади F_c с тачкой приложения нормальной силы {гжуо—е₀). Для первого приближения можно принять y~h—е$.

Размеры оснований парабол определяют по формулам:

тирования». При этом расчетные сопротивления кладки кирпичных сводов толщиной 7² кирпича увеличивают путем умножения на коэффициент 1,25. Модуль деформаций кладки сводов принимается £_кл=0,5 Ео, где Е₀ — модуль упругости кладки.

Расчетную длину сводов /₀ при определении коэффициентов продольного изгиба принимают равной 0,5 S, где 5 — длина оси свода, определяемая по табл. 4.

Радиус инерции поперечного сечения волн сводов принимают по табл. 3 или для сечений, не включенных в. табл. 3, вычисляют в соответствии с примером, приведенным в приложении 1.

5.10.    Для однопролетных зданий при стреле подъема сводов в ключе /=//7, нормативной нагрузке от утеплителя и кровли до 150 кгс/м², отсутствии фонарей верхнего света и сосредоточенных нагрузок и нормативной снеговой нагрузке для III района сечения сводов в зависимости от величины пролета разрешается принимать без расчета по табл. 3.

Во всех остальных случаях прочность сводов должна быть проверена расчетом.

5.11.    Для сводов комплексной конструкции (см. п. 2.2) момент инерции поперечного сечения определяется относительно оси х$—х₀‘, проходящей через центр тяжести сечения, включающего бетонное заполнение пазух между волнами свода (рис. 26). Поперечное сечение бетонного заполнения разрешается принимать в расчете в виде двух равных прямоугольных треугольников, а сечение кирпичного свода — по табл. 3. Расчетное сопротивление бетона при расчете свода в запас прочности принимается равным расчетному сопротивлению кирпичной кладки свода².

5.12.    При расчете затяжек, выполняемых, как

правило, из арматурной стали классов A-I, А-П или A-III (см. п. 4.5), расчетное сопротивление стали принимают по главе СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования».

Площадь сечения (брутто) концов затяжек, изготовляемых из круглой стали класса A-I и ослабленных нарезкой для гаек (см. рис. 12), определяют по формуле

(9)

Площадь сечения круглой стали класса A-I, из которой изготовляют петли для стыков затяжек, огределяют по формуле

(Ю>

В формулах (9) и (10):

F₃ — площадь сечения средних звеньев затяжек;

R& — расчетное сопротивление стали средних звеньев.

Размеры шайб определяют из условия прочности бетона опорных элементов при местном сжатии под шайбами затяжек, принимая

⁼ 1 ²5 ^?пр»    (11^

где 7?см — расчетное сопротивление бетона при местном сжатии;

R_nр — расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии.

При стальных опорных элементах прочность кладки под шайбами при местном сжатии принимается

Д_см = 2Я,    (12)

где R — расчетное сопротивление кладки при сжатии.

Независимо от результатов расчета размер шайб принимают не менее 150X150 мм и толщиной не менее 12 мм. При больших размерах шайб толщина их должна быть не менее 16 мм.

При стальных опорных элементах шайбами являются включенные в их конструкцию пластины, сквозь которые пропускаются затяжки.

17

С наружной стороны пластин, под гайками затяжек, должны устанавливаться дополнительные шайбы размером не менее 150X150 мм.

5.13. При расчете опорных узлов сводов с затяжками следует учитывать изгибающий момент, возникающий вследствие смещения затяжки относительно пересечения осей свода и стены (рис. 27). В расчетном сечении стены 3—3, расположенном под затяжками, величина эксцентрицитета приложения нормальной си-М Нс.

лы е₀=— = — (где N — вертикальная опорная реакция свода и вес верхней части стены, расположенной выше расчетного сечения) должна быть не более 0,7 у, где у — расстояние от оси стены до ее наружной грани. Для

Уо _ 0.7 yN di sin <р Н tg ?    2    tg    <f

соблюдения этого условия вынос опорных железобетонных или стальных элементов относительно оси стены а следует определять по формуле

(13)

Вынос пяты свода на участках между опорными элементами относительно оси стены определяется по формуле

(14)

sin f.

а.~а — а —

4/q6q (Ь — 6₀) «2

Обозначения приведены на рис. 27.

Прочность стены в расчетном сечении при внецентренном сжатии должна быть проверена по главе СНиП «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования».

Примечание. Горизонтально направленное усилие, действующее на стены вследствие удлинения затяжек, при расчете стен не учитывается.

5.14    При отсутствии затяжек опоры, воспринимающие распор сводов (рис. 12), должны быть рассчитаны на внецентренное сжатие и на срез по горизонтальным неперевязанным швам кладки.Величина эксцентрицитета приложения

„    М

нормальной силые₀= — ни в одном из сечений не должна превышать 0,7 у, где у — расстояние от оси сечения до наружной его грани.

В расчетную площадь среза включается только площадь сжатой зоны F_c, определяемая пр« расчете на внецентренное сжатие. Предельная величина усилия, воспринимаемого при срезе, уменьшается путем умножения на коэффициент 0,8.

5.15    Сводчатые покрытия рассматриваются как жесткие опоры для стен или колонн при расстояниях между поперечными устойчивыми конструкциями, приведенных в главе СНиП «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования», для покрытий из железобетонных настилов. При больших расстояниях продольные стены и колонны рассчитываются как стойки рам, заделанные в грунт и шарнирно связанные сводчатыми покрытиями. В этом случае сводчатое покрытие является упругой опорой для стен и колонн.

При расчете торцовых стен на ветровую нагрузку сводчатое покрытие рассматривают как неподвижную опору.

6.1. К кладке сводов следует приступать не ранее 7 дней после окончания устройства их пят (верхних частей стен) при температуре на

ружного воздуха выше 10° С. При температуре воздуха от 10 до 5° С этот срок увеличивается в 1,5 раза, а при температуре от 5 до 1°С — в

2 раза. Кладку сводов с затяжками, в пятах которых установлены железобетонные или стальные опорные элементы (рис. 13), допускается начинать сразу же после окончания устройства их пят.

6.2.    Кладку сводов выполняют по передвижной, инвентарной, сборно-разборной деревянной или металлодеревянной опалубке, служащей для кладки двух волн свода. Опалубка состоит из двух трехшарнирных деревянных или стальных арок с затяжками, соединенных между собой поперечными связями, обеспечивающими жесткость опалубки при ее передвижке и кладке сводов. Опалубка служит одновременно подмостями для работы каменщиков на всем пролете свода. Рабочие чертежи опалубки должны быть включены в состав проекта сводчатого покрытия.

6.3.    Примерная конструкция деревянной опалубки для свода пролетом 21 м приведена на рис. 28, а вариант конструкции металлодеревянной опалубки для этого же пролета — на рис. 29. В этом варианте из одиночных уголков изготовлены только несущие трехшарнирные арки опалубки. Все остальные элементы изготовлены из дерева по такому же типу, как в деревянной опалубке. Использование металлических несущих арок значительно увеличивает оборачиваемость опалубки. Лотки из гнутых реек, расположенные по верхнему ряду поперечных связей, служат опалубкой для кладки граней взаимного примыкания смежных волн свода. По нижнему ряду поперечных связей укладывают сплошной дощатый щитовой настил, служащий подмостями для каменщиков.

Деревянные или металлические затяжки опалубки располагают таким образом, чтобы они не мешали передвижке опалубки над установленными затяжками свода.

Верхние и нижние элементы поперечных связей соединяют дощатыми подкосами и подвесками, образующими поперечные фермы жесткости (рис. 28, разрез по А—А). Жесткость опалубки должна быть обеспечена также диагональными связями из досок, расположенных в плоскости настила и затяжек, и вертикальными связями, прибитыми к подвескам, поддерживающим затяжку.

Опалубку рассчитывают на нагрузку от веса кладки двух волн свода и собственного веса.

При большой стреле подъема свода щиты верхнего пояса арок опалубки, образующие трехшарнирную арку, выполняют в виде решетчатых ферм с ломаным верхним поясом. Вследствие большого угла наклона нижнего пояса ферм подмости для каменщиков выполняют в виде площадок из щитов, уложенных

по горизонтально расположенным раскосам несущих ферм (рис. 30).

Отклонения размеров опалубки сводов от проектных не должны превышать: по стреле подъема в любой точке свода V200 величины подъема; по смещению опалубки от вертикальной плоскости в среднем сечении V200 стрелы подъема свода; по ширине волн свода — 10 мм.

6.4.    Кладку волн свода производят по шаблонам, представляющим собой сегмент, изготовленный из досок толщиной 19 мм.

Верхнюю поверхность шаблонов обшивают кровельной сталью по фанере (рис. 28 и 31). При кладке сводов из кирпича ширину шаблонов принимают равной 250 мм. При кладке сводов из камней ширина шаблонов увеличивается в соответствии с размерами камней.

Шаблоны для кладки сводов устанавливают на клиньях и передвигают по гнутым доскам, прибитым к верхнему ряду поперечных связей параллельно лоткам.

При кладке сводов с большой стрелой подъема на участках с крутыми уклонами шаблоны поддерживают противовесами (см. схему на рис. 30,а).

Распор волн свода в поперечном направлении, возникающий в процессе кладки, передается на лотки из гнутых реек и воспринимается верхним рядом поперечных связей опалубки.

После замыкания кладки волн в ключе свода и опускания опалубки они работают в направлении перекрываемого сводом пролета как арки криволинейного тонкостенного поперечного сечения, распор которых воспринимается стальными затяжками или другими элементами. Это дает возможность производить рас-палубливание законченных кладкой волн свода без постановки каких-либо креплений, обеспечивающих жесткость их поперечного сечения.

6.5.    Опалубку обычно собирают на земле и поднимают в собранном виде.

При опирании сводов на стены опалубку поддерживают двумя рядами стоек, расположенных вдоль внутренней грани стен с уложенными по ним обвязочными брусьями, по которым передвигают опалубку вдоль перекрываемого здания (рис. 32).

Для экономии древесины стойки, поддерживающие опалубку, рекомендуется устанавливать лишь на небольшой длине перекрываемого здания и переставлять их по мере передвижки опалубки.

В сельскохозяйственных постройках при небольшой высоте стен рекомендуется для поддержания опалубки применять передвижные рамы, примерная конструкция которых изобра-

19

Для кладки сводов двоякой кривизны (предложенных канд. техн. наук А. И. Рабиновичем) используются местные строительные материалы (кирпич, бетонные камни из тяжелого, легкого или ячеистого бетонов, пиленые природные камни и т. п.), что наряду с хорошими технико-экономическими показателями этих сводов позволяет рекомендовать их к применению в строительстве в качестве покрытий производственных, складских, общественных, сельскохозяйственных и других зданий.

В настоящем Руководстве, предназначенном для строителей — проектировщиков и производственников, содержатся необходимые данные по проектированию и возведению каменных сводов двоякой кривизны.

При составлении Руководства учитывался опыт проектирования, строительства и эксплуатации зданий различного назначения с каменными сводчатыми покрытиями двоякой кривизны, а также результаты экспериментально-теоретических исследований несущей способности и жесткости этих сводов.

Руководство составлено лабораторией прочности крупнопанельных и каменных конструкций ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР взамен ранее изданной «Инструкции по проектированию и возведению каменных сводов двоякой кривизны». М., Стройиздат, 1957 г.

1.1.    Тонкостенные своды двоякой кривизны из кирпича или камней прямоугольной формы применяются в качестве покрытий производственных, складских, общественных, сельскохозяйственных и тому подобных зданий.

1.2.    Своды двоякой кривизны с открытыми стальными затяжками относятся к группе несгораемых конструкций II степени огнестойкости. При отсутствии затяжек или при условии защиты их от действия высоких температур (обетонированием или другими способами) своды двоякой кривизны имеют I степень огнестойкости.

1.3.    Своды двоякой кривизны допускаются к применению в зданиях с мостовыми кранами

или легким подвесным оборудованием (см. п. 4.17), а также в помещениях с повышенной влажностью воздуха (см. пп. 3.2 и 4.18).

1.4.    В сводах двоякой кривизны допускается устройство проемов для световых фонарей, вентиляционных труб, вытяжных шахт и др. (см. п. 4.16).

1.5.    Своды двоякой кривизны допускается применять в сейсмических районах для покрытий одноэтажных зданий при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов. При этом должны учи** тываться требования главы СНиП «Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования», а также указания, приведенные в п. 4.19.

2.1.    Своды двоякой кривизны имеют волнообразную поверхность, обладающую большой жесткостью (рис. 1), что позволяет резко уменьшить их толщину и увеличить размеры перекрываемых пролетов по сравнению с массивными каменными сводчатыми покрытиями.

2.2.    В зависимости от величины перекрываемого пролета, нагрузки и стрелы подъема свода в ключе кирпичные своды двоякой кривизны имеют толщину в ^lU кирпича (6,5 см) или в 72 кирпича (120 мм). При пролетах до 21 м толщина сводов обычно принимается равной 74 кирпича.

Кирпичи в своде толщиной в 74 кирпича укладывают плашмя и располагают длинной стороной в направлении перекрываемого пролета здания. Перевязка кирпичей достигается смещением смежных рядов на ^XU кирпича (рис. 2).

Кирпичи в своде толщиной в 7г кирпича укладывают на ребро и располагают длинной стороной в направлении, перпендикулярном к перекрываемому пролету здания (рис. 3).

Вместо увеличения толщины кирпичных сводов до 7г кирпича площадь поперечного сечения сводов толщиной в 74 кирпича может

быть увеличена заполнением пазух между волнами тяжелым бетоном марок 100—150 (своды комплексной конструкции), что повышает их несущую способность и величины перекрываемых пролетов. Высота заполнения принимается не более половины высоты волн (рис. 4).

2.3.    Своды двоякой кривизны, выкладывав-* мые из камней, выполняют аналогично сводам толщиной в 74 кирпича. На рис. 5 показана перевязка смежных рядов кладки свода двоякой кривизны, выполненного из сплошных камней с размером 390Х 188X90 мм.

При выполнении сводов из камней, изготовленных из легкого или автоклавного цементного ячеистого бетона, совмещающего несущие и теплоизоляционные функции, толщина сводов принимается в зависимости от требуемого термического сопротивления покрытия.

Примечание. Камни, изготовленные из ячеистого бетона, не допускается применять для кладки сводов пролетом более 18 м.

2.4.    Для лучшего заполнения швов верхнюю поверхность сводов толщиной в 74 кирпича в процессе кладки затирают раствором.

При большей толщине сводов из кирпича или камней швы кладки дополнительно заливают

3

3.1. Для кладки сводов двоякой кривизны применяются обыкновенный глиняный кирпич (полнотелый или пустотелый), силикатный

кирпич, сплошные камни из тяжелого или легкого бетона (керамзитобетона и т. п.), из автоклавного цементного ячеистого бетона

3. ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

4

(пено- или газобетона) или другие искусственные камни, а также пиленые природные камни прямоугольной формы.

Кирпич и камни, применяемые для кладки сводов, должны удовлетворять требованиям ГОСТов или технических условий.

Бетонные камни, применяемые для кладки сводов, изготовляют на тяжелых заполнителях (гравии или щебне) и на естественных или искусственных легких заполнителях (керамзит, пемза, доменный гранулированный шлак, агломерированный топливный шлак и т. п.). Применение бетонных камней, изготовленных на топливных шлаках от сжигания бурых и смешанных углей, не допускается.

Кладку сводов ведут из целого кирпича или камней, приколка по месту допускается только в ключе свода при замыкании кладки каждой волны.

3.2.    Для кладки сводов двоякой кривизны, перекрывающих помещения с повышенной влажностью воздуха (относительная влажность более 60%), не допускается применение: глиняного кирпича полусухого прессования, силикатного кирпича, шлакового и трепельно-го кирпича, камней из ячеистого бетона и из шлакобетона на котельных шлаках.

3.3.    Материалы, применяемые для кладки сводов, должны иметь марки:

а)    по прочности:

кирпич — не ниже 75, а при пролетах сводов более 18 м —не ниже 100; камни из тяжелого бетона — не ниже 100; камни из легкого бетона, а также природные камни — не ниже 50, камни из ячеистого бетона — не ниже 35;

раствор — не ниже марки 50, а при пролетах сводов более 18 м — не ниже марки 75;

б)    по морозостойкости не ниже Мрз 15.

Примечания: 1. Камни, изготовленные из ячеистого бетона, должны иметь марку по морозостойкости не ниже Мрз 25.

2. При пролетах сводов до 12 м допускается применение природных камней марки не ниже 25. При этом толщина сводов должна быть не менее 90 мм.

3.4. Кладку сводов надлежит вести на цементных растворах с введением пластифицируй ющих добавок (известь, глина и др.).

Пяты сводов (верхние части стен) в пределах 6—7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода следует выкладывать на растворе марки не ниже 50.

Для кладки сводов и их пят следует применять растворы на обычном портландцементе. Применение шлакового и пуццоланового портландцементов, а также других видов цементов, медленно твердеющих при пониженных положительных температурах, для кладки сводов не допускается.

4.1.    Распор сводов может восприниматься:

а)    стальными затяжками;

б)    контрфорсами или поперечными стенами помещений, примыкающих с обеих .сторон к перекрываемому сводом пролету;

в)    фундаментами в случаях, когда пяты сводов расположены в уровне земли.

Способ восприятия распора выбирают в за-висимости от назначения здания, от конструктивной схемы и других условий.

4.2.    На рис. 6—9 изображены примерные схемы применения сводов двоякой кривизны для зданий различных типов и назначения.

На рис. 6 показаны одно-, двух- и трехпролетные производственные здания. В зданиях этого типа распор сводов обычно воспринимается стальными затяжками.

На рис. 7 показан свод двоякой кривизны в качестве покрытия двухэтажного производственного или гражданского здания.

На рис. 8 показана схема применения сводов двоякой кривизны для перекрытия залов

общественных зданий (кинозалов, клубов, выставочных павильонов и т. п.). Так как применение открытых затяжек в таких помещениях нежелательно, распор свода в этих случаях воспринимается поперечными стенами при* мыкающих к залу помещений (коридоров, фойе и т. п.).

Для покрытия складов, зерно- и овощехранилищ, резервуаров и т. п., а также некоторых типов производственных помещений’целесообразно пяты сводчатых покрытий располагать в уровне земли (рис. 9), при этом распор свода передается на фундаменты или воспринимается затяжками, расположенными ниже уровня пола. Такое решение весьма экономично, так как оно позволяет значительно сократить расход материалов по сравнению со зданиями обычного типа, имеющими стены.

На рис. 10 изображен внутренний вид помещения, перекрытого сводом, распор которого воспринимается стальными затяжками, а на рис. 11 показан свод двоякой кривизны, опи-

5

рающийся на фундаменты и примененный в качестве покрытия складского здания.

Примечание. В сводах, опирающихся на фундаменты, допускается устройство проемов для ворот в пределах ширины одной или двух волн свода. При этом должна быть обеспечена передача усилий, действующих ■в ослабленных проемами волнах, на примыкающие к своду стены, окаймляющие проем. Примерная схема устройства в своде проема для ворот показана на рис. 9,а.

4.3.    Пяты свода имеют наклонные поверхности, нормальные к оси свода в опорных узлах (рис. 12). Наклонные пяты образуются путем ступенчатой кладки кирпичей или камней и последующей затирки раствором в местах примыкания к ним свода. Ширина поверхности пяты должна обеспечить опирание свода во всех точках его поперечного сечения.

В опорных узлах сводов следует устраивать выносные пяты, образующие карниз с внутренней стороны помещения. Выносные пяты повышают устойчивость опорных узлов при действии распора сводов.

4.4.    При восприятии распора затяжками в опорных узлах под гранями примыкания смежных волн свода должны быть установлены на растворе железобетонные элементы из бетона марки не ниже 200, армированные конструктивной арматурой диаметром 6—8 мм, или стальные элементы из уголков, листовой и полосовой стали (рис. 13), позволяющие увеличить вынос пят до требуемых размеров (п. 5.13). Сквозь эти элементы пропускают концы затяжек. При стальных элементах отверстия для затяжек образуются раздвижкой кирпичей в тычковом ряду кладки. Во избежание сдвига пяты свода по горизонтальным растворным швам, расположенным выше затяжек, в железобетонных элементах устраивают выступ прямоугольного сечения. При стальных элементах сдвигу пяты препятствуют вертикальные уголки.

В пятах сводов, расположенных над промежуточными опорами двухпролетных или многопролетных зданий, устанавливают парные железобетонные или стальные элементы (рис. 14), В этом случае концы затяжек с шайбами и гайками, закрепленными сваркой, пропускают сквозь опорные элементы до их установки и соединяют с затяжками при помощи стяжных муфт.

Примечание. Размеры железобетонных и стальных элементов должны быть кратны высоте и ширине рядов кирпичной или каменной кладки. Ширина железобетонных элементов в направлении вдоль стены при кирпичной кладке принимается равной: 510 мм при ширине волн 2 м и 640—770 мм при ширине волн 2,5 и 3 м. Ширина стальных элементов соответственно 530, 660 и 790 мм.

4.5.    Затяжки изготовляют, как правило, из круглой арматурной стали класса A-I или из

арматурной стали периодического профиля классов А-Н или А-Ш и располагают под гранями примыкания смежных волн свода (рис. 13). Стальные опорные элементы, а также шайбы изготовляют из прокатной стали класса С38/23.

Затяжки пропускают через отверстия в выступах опорных железобетонных элементов или в пластинах стальных элементов и закрепляют шайбами толщиной не менее 12 мм, установленными на цементном растворе, гайками и контргайками.

Примечание. При отсутствии для затяжек стали требуемого диаметра, а также при ширине волн сводов более 2 м допускаются парные затяжки, располагаемые симметрично относительно граней примыкания смежных волн свода. При этом в опорных железобетонных или стальных элементах должно быть предусмотрено устройство двух отверстий для затяжек или должны быть установлены парные опорные элементы.

4.6.    Затяжки состоят из нескольких звеньев, длину которых определяют в зависимости от пролета свода и имеющегося в наличии металла (рис. 15).

Звенья затяжек, выполняемые из круглых стержней или стержней периодического профиля, шарнирно скрепляют между собой при помощи приваренных к ним петель, изготовляемых из предварительно разогретой круглой стали класса A-I, что облегчает транспортирование и установку затяжек.

Крайние звенья затяжек (длиной 1,2—1,5 м), ослабленные нарезкой для гаек или стяжных муфт, следует изготовлять из круглой стали класса A-I большего диаметра.

Натяжение затяжек в однопролетных зданиях производят путем завертывания гаек с наружной стороны стен, а в многопролетных зданиях при помощи стяжных муфт, расположенных у промежуточных опор сводов (см. рис. 14).

Примечание. Сварку элементов затяжек, выполненных из стали класса A-I, производят электродами типа Э-42. При сварке петель затяжек (сталь класса A-I) со звеньями, изготовленными из стали периодического профиля классов А-П или А-Ш, применяют электроды типа Э-42А.

4.7.    При пролете сводов более 18 м затяжки поддерживают двумя подвесками из круглой стали диаметром 10—12 мм, прикрепленными к петлям в стыках затяжек и располагаемыми примерно в третях пролета (рис. 15, г). В случаях, когда затяжки предохраняют от действия высоких температур путем их обетониро-вания или другими способами, при которых значительно повышается собственный вес затяжек, число подвесок следует увеличить, в этом случае подвески устанавливают также и в сводах с пролетами до 18 м.

7