Расчеты параметров ГЭС
Для справки.
Теоретическая мощность «идеальной» ГЭС можно посчитать по формуле:
N= p * Q,
где N — мощность, в ваттах
p — давление перед турбиной, в паскалях
Q — расход воды, в м3 в секунду.
Давление 10 метрового столба воды составляет 1 атмосферу или 100 000 паскалей.
1 литр составляет 1/1000 м3
Например,
ГЭС, потребляющая 45 литров в секунду (0,045 м3/сек) и работающая на
перепаде 2 метра (20 000 паскалей), по вышеуказанной формуле может
выдать 900 Ватт.
Реальные турбинные колёса небольших мощностей выдают 30-50% от теоретического значения.
От данной отправной точки можно строить свои предположения. хватит ли Вам
вашего ручейка только на светодиодные лампочки или всё же на
электроинструмент и бетономешалку…
«Бесплотинные ГЭС
— их мощность можно примерно оценить как
N = 120* V(куб)*D (квадрат)
где N — мощность, ватт, V- скорость течения, в метрах в секунду, а D — диаметр колеса, в метрах.
Это
— для хорошо сделанного винта. Для колес по типу старых водяных мельниц
мощность считается по площади сечения лопаток, которая омывается водой.
Как
мне кажется, безплотинные ГЭС можно использовать при скоростях где-то
от 0,7-1 м/с, а такие скорости в центральной России встречаются довольно
редко (почти нигде). А если и встречаются, то там может оказаться
мелко. То есть, должно крупно повезти, чтобы была возможность
пользоваться такой установкой. Но я, например, знаю людей, которым
повезло.»
http://ecovillage.narod.ru/energy/energy.htm
За правильность формулы не ручаюсь (она, в отличии от плотинной ГЭС скорее эмпирическая), но сайт вполне адекватный.
Путём
модельного расчёта при скорости течения в 1 м/c (бОльшие скорости —
скорее экзотика для большинства рек) получаем на 1 кВт мощности станции
диаметр колеса ГЭС в 2,9 метра.
А вот если Вам повезло и скорость
течения у Вас в ручье уже хотя бы 2 м/с, то диаметр колеса киловаттной
станции ужмётся до 1 метра. Можно и плотину не ставить — а просто отобрать достаточный для Вашей ГЭС поток воды в обычную трубу.
Называется всё это чудо «Деривационная ГЭС».
Вот схемка: http://bse.sci-lib.com/particle007175.html
Используются
такие ГЭС в основном в горных районах, где, кроме функции получения
электроэнергии, служат ещё и для регуляции паводкового и ливневого
стока.
Например, на Западной Украине сейчас, по моим сведениям,
стоит брошенными около 70 малых ГЭС, построенных во время Сталина. При
желании могу найти человека с явками и паролями для интересующихся
возродить там любую из таких ГЭС.
На формулу расчёта мощности
способ подвода воды к гидроагрегату влияния не оказывает. Скорее, подвод
в трубе немного уменьшит напорный уровень ГЭС за счёт трения воды в
трубе.
Охрана подающих труб, безусловно, находится в ведении владельца ГЭС.
Так, например, при уклоне в 5% длина подводящего канала деривационной ГЭС с перепадом в 2 метра составит 40 метров. Проблема в том, реки обычно не текут «по уклонам», а уже заранее выбрали весьма извилистые пути с минимальными уклонами.
Например,
в районе Днепропетровска река Днепр имеет отметку +51 метр при
расстоянии от устья в 480 км. А теперь посчитайте уклон в процентах…
И такую ситуацию Вы получите в 95% малых рек и ручьёв в европейской части России и Украины — за исключением Карпат и Кавказа.
Принимаемая в проектной документации мощность гидроэлектростанции — основной параметр, характеризующий ее как объект генерации электроэнергии.
Мощность малой ГЭС на конкретный момент времени определяется по формуле:
N = 9,81·Q·H·ηтурб·ηген,
где:
Q — расход воды, протекающий через гидротурбины ГЭС (м3/с);
H — напор воды (м);
ηтурб — КПД турбины;
ηген — КПД генератора.
Размерность мощности, получаемой по данной формуле — кВт.
Для проекта малой ГЭС наиболее важными исходными данными при расчете выработки являются расходы воды. Их получают на основе имеющегося гидрологического ряда наблюдений на близкорасположенном водомерном посту реки.
Максимальная мощность малой ГЭС, называемая установленной мощностью, рассчитывается по модифицированной формуле:
N = 9,81·Qмакс·Hрасч·ηтурб·ηген,
где:
Qмакс — максимально возможный расход воды, который способны пропустить агрегаты ГЭС;
Hрасч — расчетный напор воды, представляющий собой средневзвешенный напор за определенный отрезок времени.
Выработка представляет собой объем электроэнергии, вырабатываемой малой ГЭС. Выработка представляется в кВ·ч и рассчитывается для определенного периода времени (обычно — один год). Основная формула:
Э = ∑Ni·ti,
где:
Ni — ряд мощностей в течение расчетного периода времени T;
ti — ряд временных промежутков, соответствующих Ni и в сумме равных расчетному периоду времени T.
© 2019—2023
ООО «Гидротехническое бюро»
Расчеты и выбор микро ГЭС
Одним из основных факторов, определяющих эффективность использования источника гидроэлектроэнергии, является локальный энергетический потенциал потока воды. При выборе рационального места размещения микро ГЭС приходится решать комплексную задачу, связанную с определением количества энергии, которое возможно получить при использовании данного водотока и его достаточность для удовлетворения нужд потребителей; напор или высоту падения, которым располагает данный источник воды; объемный расход и скорость; размеры напорного трубопровода; расстояния и мощности, передаваемые по линиям электропередач от рабочего колеса к генератору и от генератора к потребителям, наличие системы резервирования энергии и систем регулировки расхода и т.п.
Основными расчетными параметрами при определении мощности и типа микро гидроэлектростанции являются напор и объемный расход, соответственно потенциальная и кинетическая составляющая гидроэнергии.
Напор воды
Напор воды
Мощность ГЭС можно определить из выражения:
P =9,81ηQH, кВт
где
Q — расход воды через определенное сечение, м3/с;
Н – напор воды, подведенной к гидротурбине, м;
η – КПД гидроэлектростанции.
При определении напора необходимо учитывать полный (статический) напор и рабочий (динамический) напор. Полный напор — это расстояние по вертикали между верхней точкой подводящей трубы (отметки водозаборника) и точкой, где вода освобождается из турбины. Рабочий напор — это полный напор минус давление или гидравлические потери, связанные с трением и явлением турбулентности в трубопроводе. Эти потери зависят от типа, материала трубы, диаметра, длины трубы, количества изгибов и пр. Для определения реальной мощности рекомендуется вести расчет по рабочему напору Н.
H = Нполн — hтр — hдоп, м
где hтр – потери на трение в водоводе; hдоп – дополнительные или местные потери, связанные с засорением водозабора, бифуркацией на сужениях и расширениях, задвижках, клапанах и т.д.
Величину потерь напора на трение в водоводе можно определить по выражению:
hтр = J*L, м
где J − гидравлический градиент; L − длина водовода, м.
Для определения гидравлического градиента можно использовать следующую практическую формулу:
J = a*Vm*Dn,
где V — скорость потока, м; D — диаметр водовода, м; a, n, m − коэффициенты материала, из которого изготовлен водовод (учитывают шероховатость поверхностей стенок и защиты внутренних поверхностей).
В водоводах закрытого типа для расчета потерь на трение:
1. стальная труба 0,885 (а), 1,8 (n), 1,17 (m)
2. бетонная труба 0,917 (а), 2,0 (n), 1,25 (m)
В водоводах закрытого типа для расчета потерь на трение рекомендуется использовать уравнение Дарси-Вейсбаха:
где R — гидравлический радиус (в метрах); V — средняя скорость потока, м/с; f — безразмерный коэффициент (приводится в гидрологических таблицах, в зависимости от степени шероховатости водовода и числа Рейнольдса).
Дополнительные или местные потери в водоводе определяются из выражения:
Значения коэффициента εх приводятся в справочниках гидравлических сопротивлений (потери на сгибах, сужениях и т.д.).
При определении мощности гидроагрегата и проектировании гидроэлектростанции следует учитывать климатические особенности региона и местное законодательство в области гидроэнергетических ресурсов. Например, при использовании системы с напорным трубопроводом, выработка электроэнергии возможна в период открытого русла, поэтому важным критерием является даты начала и конца ледовых явлений. Во многих странах мира строго регулируются вопросы, связанные с использованием стока рек. Любое изменение русла реки или берега может повлиять на качество и уровень воды и среду обитания живой природы, независимо от того, находится река на частной территории или нет. В связи с этим при выборе места строительства микро ГЭС нужно стремиться использовать не более 10 % от имеющегося минимального потока (межень).
Специалисты компании WESWEN рекомендуют использовать для выбора типа и мощности гидроагрегата максимально полную информацию по используемому источнику энергии. Данные могут быть определены из кадастра гидроэнергетических ресурсов (средний уклон реки, средний расход воды водотока в период летней межени, средняя скорость течения в период летней межени, число часов в году с открытым руслом и пр.) или замерены вручную — известными методами определения напора (метод уровней) и расхода (метод плотин, ведра, поплавковый метод). Ручной метод всегда обладает погрешностью измерений и используется, как правило, для выбора микро ГЭС мощностью не более 10кВт.
Определения напора (метод уровней)
Метод плотин для измерения потока
Замер расхода воды
Компании WESWEN предлагает несколько типов универсальных микро ГЭС небольшой мощности, которые могут быть использованы при стандартном диапазоне напора и расхода.
При индивидуальном проектировании и выборе мощности и типа гидротурбины специалистам компании необходимо предоставить максимально полную информацию, описанную в данной статье.
Каталог микро ГЭС Weswen
Рабочая мощность
в каждом месяце определяется из ИКН для
типичных суток этого месяца (см.
Приложения). Выработка для треугольника
проектируемой ГЭС получена в результате
сработки маловодного года:
(16)
При распределении
полученной выработки на ИКН (части в
пиковой зоне и части в базовой), рабочая
мощность была определена как сумма
мощностей, соответствующим этим двум
составляющим выработки:
(17)
Также, из установленных
мощностей и среднесуточных выработок
в каждом месяце были определены рабочие
мощности существующих ГЭС (см. Приложения).
Таблица 20 –
Рабочие мощности проектируемой ГЭС
Месяц |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
83 |
74 |
60 |
57 |
50 |
54 |
52 |
50 |
57 |
60 |
74 |
83 |
|
1,10 |
0,77 |
0,62 |
0,49 |
0,92 |
0,98 |
0,54 |
0,54 |
0,55 |
0,62 |
0,77 |
1,10 |
3.1 Баланс мощностей
Строится на графике
максимальных мощностей. Нагрузочный
резерв для РДУ принимается равным
,
располагается на
существующих и проектируемой ГЭС.
Данный резерв располагается на
существующих и проектируемой ГЭС.
Аварийный резерв составляет
,
располагается на ТЭС.
Ремонт оборудования
ГЭС осуществляется в месяцы пониженного
потребления, когда оно не
полностью используется в энергосистеме,
т.е.когда на ГЭС имеется свободная
мощность, аналогично для ТЭС.
Таблица 21 – Баланс
мощностей
Месяц |
Существующая |
Проектируемая |
ТЭС |
||||||
|
|
|
|||||||
I |
145 |
3 |
83 |
7 |
279 |
22 |
|||
II |
141 |
6 |
74 |
4 |
279 |
22 |
|||
III |
131 |
5 |
25 |
60 |
4 |
279 |
22 |
||
IV |
114 |
5 |
57 |
4 |
271 |
22 |
|||
V |
99 |
4 |
50 |
3 |
270 |
22 |
28 |
||
VI |
92 |
4 |
54 |
3 |
259 |
21 |
42 |
||
VII |
92 |
4 |
52 |
3 |
261 |
21 |
42 |
||
VIII |
99 |
4 |
50 |
3 |
270 |
22 |
28 |
||
IX |
114 |
5 |
57 |
4 |
15 |
271 |
22 |
||
X |
131 |
5 |
60 |
4 |
279 |
22 |
|||
XI |
141 |
6 |
74 |
4 |
279 |
22 |
|||
XII |
145 |
3 |
83 |
7 |
279 |
22 |
Рисунок 14 – Баланс
мощностей Ярославского РДУ с учётом
проектируемой Угличской ГЭС
Установленная
мощность Угличской ГЭС определяем по
данным января по формуле:
(18)
3.2
Водно-энергетический расчёт
сработки-наполнения водохранилища в
средневодный год Р=50%
ВЭР средневодного
года производится для определения
среднемноголетней выработки, проектируемой
ГЭС. Строится график, на котором
отображаются сработка-наполнение
водохранилища для средневодного и
маловодного года.
Выполнено два вида
сработки:
1. По отметкам
маловодного года
2. По мощностям
декабря и января
По
результатам, которых выбран метод, где
выработка больше:2 метод.
Рисунок 15 – График
сработки-наполнения водохранилища
Таблица |
|||||||||||||||||||
Месяц |
Q, |
Водохранилище, |
, |
Н |
|||||||||||||||
ΔV |
|||||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
XI |
101 |
1 |
0,5 |
100 |
140 |
240 |
0 |
241 |
95 |
3,54 |
0,36 |
3,18 |
114,00 |
113,64 |
113,82 |
97,58 |
16,04 |
34 |
32 |
XII |
96 |
3 |
0,5 |
93 |
260 |
353 |
0 |
354 |
95 |
3,18 |
0,67 |
2,50 |
113,64 |
113,16 |
113,40 |
97,90 |
15,30 |
47 |
46 |
I |
95 |
4 |
0,5 |
91 |
285 |
376 |
0 |
377 |
95 |
2,50 |
0,74 |
1,76 |
113,16 |
112,20 |
112,68 |
97,97 |
14,51 |
48 |
46 |
II |
71 |
2 |
0,5 |
69 |
201 |
270 |
0 |
271 |
95 |
1,76 |
0,52 |
1,24 |
112,20 |
111,25 |
111,72 |
97,66 |
13,86 |
33 |
32 |
III |
63 |
1 |
0,5 |
62 |
180 |
242 |
0 |
242 |
95 |
1,24 |
0,47 |
0,78 |
111,25 |
109,38 |
110,31 |
97,58 |
12,53 |
26 |
26 |
IV |
593 |
61 |
0,5 |
532 |
-259 |
273 |
0 |
273 |
180 |
0,78 |
-0,67 |
1,45 |
109,38 |
111,69 |
110,53 |
97,62 |
12,71 |
30 |
по |
V |
1382 |
152 |
0,5 |
1230 |
-525 |
705 |
0 |
706 |
300 |
1,45 |
-1,36 |
2,81 |
111,69 |
113,36 |
112,53 |
98,81 |
13,5 |
83 |
по |
VI |
597 |
66 |
0,5 |
530 |
-119 |
411 |
0 |
411 |
300 |
2,81 |
-0,31 |
3,12 |
113,36 |
113,59 |
113,47 |
97,99 |
15,3 |
55 |
по |
VII |
260 |
29 |
0,5 |
230 |
-65 |
166 |
0 |
166 |
160 |
3,12 |
-0,17 |
3,29 |
113,59 |
113,75 |
113,67 |
97,36 |
16,1 |
23 |
по |
VIII |
257 |
29 |
0,5 |
228 |
-60 |
168 |
0 |
169 |
160 |
3,29 |
-0,15 |
3,44 |
113,75 |
113,91 |
113,83 |
97,36 |
16,3 |
24 |
по |
IX |
226 |
20 |
0,5 |
206 |
-39 |
167 |
0 |
167 |
160 |
3,44 |
-0,10 |
3,54 |
113,91 |
114,0 |
113,95 |
97,36 |
16,4 |
26 |
по |
Х |
172 |
1 |
0,5 |
171 |
0 |
171 |
0 |
172 |
95 |
3,54 |
0,00 |
3,54 |
114,0 |
114,00 |
114,00 |
97,40 |
16,4 |
26 |
26 |
Таблица |
|||||||||||||||||||
Месяц |
Q, |
Водохранилище, |
, |
Н |
|||||||||||||||
ΔV |
|||||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
XI |
101 |
1 |
0,5 |
100 |
129 |
229 |
0 |
229 |
95 |
3,54 |
0,33 |
3,21 |
114,00 |
113,67 |
113,83 |
97,55 |
16,09 |
32 |
32 |
XII |
96 |
3 |
0,5 |
93 |
251 |
344 |
0 |
345 |
95 |
3,21 |
0,65 |
2,56 |
113,67 |
113,20 |
113,43 |
97,87 |
15,36 |
46 |
46 |
I |
95 |
4 |
0,5 |
91 |
270 |
361 |
0 |
362 |
95 |
2,56 |
0,70 |
1,86 |
113,20 |
112,33 |
112,77 |
97,92 |
14,64 |
46 |
46 |
II |
71 |
2 |
0,5 |
69 |
192 |
261 |
0 |
262 |
95 |
1,86 |
0,50 |
1,36 |
112,33 |
111,51 |
111,92 |
97,64 |
14,09 |
32 |
32 |
III |
63 |
1 |
0,5 |
62 |
224 |
286 |
0 |
286 |
95 |
1,36 |
0,58 |
0,78 |
111,51 |
109,38 |
110,45 |
97,71 |
12,54 |
31 |
26 |
IV |
593 |
61 |
0,5 |
532 |
-332 |
200 |
0 |
201 |
180 |
0,78 |
-0,86 |
1,64 |
109,38 |
112,00 |
110,69 |
97,44 |
13,05 |
22 |
по |
V |
1382 |
152 |
0,5 |
1230 |
-531 |
699 |
0 |
700 |
300 |
1,64 |
-1,38 |
3,01 |
112,00 |
113,50 |
112,75 |
98,79 |
13,8 |
83 |
по |
VI |
597 |
66 |
0,5 |
530 |
-80 |
450 |
0 |
450 |
300 |
3,01 |
-0,21 |
3,22 |
113,50 |
113,68 |
113,59 |
98,10 |
15,3 |
60 |
по |
VII |
260 |
29 |
0,5 |
230 |
-51 |
180 |
0 |
180 |
160 |
3,22 |
-0,13 |
3,35 |
113,68 |
113,81 |
113,75 |
97,39 |
16,2 |
25 |
по |
VIII |
257 |
29 |
0,5 |
228 |
-48 |
180 |
0 |
180 |
160 |
3,35 |
-0,12 |
3,48 |
113,81 |
113,94 |
113,88 |
97,39 |
16,3 |
25 |
по |
IX |
226 |
20 |
0,5 |
206 |
-26 |
180 |
0 |
180 |
160 |
3,48 |
-0,07 |
3,54 |
113,94 |
114,00 |
113,97 |
97,39 |
16,4 |
26 |
по |
X |
172 |
1 |
0,5 |
171 |
1 |
172 |
0 |
172 |
95 |
3,54 |
0,00 |
3,54 |
114,00 |
114,00 |
114,00 |
97,40 |
16,4 |
26 |
26 |
- Подробности
- Категория: Генерация
Страница 50 из 58
Глава XI
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ГЭС И ВЫБОР ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
§ 53. Определение мощности гидростанции
При водноэнергетических расчетах ГЭС различают установленную мощность гидростанции, располагаемую мощность, обеспеченную и необеспеченную части мощности.
Установленной мощностью гидростанции Nyст называется мощность на шинах ГЭС при работе всех турбин с максимальным открытием направляющих аппаратов, при уровне верхнего бьефа на отметке НПГ и уровне нижнего бьефа на отметке, соответствующей расходу всех турбин при данном напоре. Если мощность агрегатов ограничена выбранными генераторами, установленная мощность определяется с ограничением по генератору.
Располагаемая мощность ГЭС — наибольшая мощность, которая может быть развита гидростанцией в данный момент времени в соответствии с возможным для использования расходом воды и с имеющимся напором.
Обеспеченная часть установленной мощности ГЭС Νοб — мощность, обеспечиваемая водотоком при минимальном расчетном расходе. Необеспеченная часть установленной мощности — мощность, которая в отдельные периоды года должна быть получена для покрытия графика от другого источника энергии.
. Мощность гидростанции определяется по следующей формуле:
(179)
где Q — расчетный расход гидростанции в м3/сек., Н — расчетный напор гидростанции в метрах, η — к.п.д. агрегатов.
Для гидростанций, работающих без регулирования, в качестве расчетного расхода принимается обычно среднемесячный расход обеспеченностью 75% в среднем по водности году.
При наличии суточного регулирования расчетный расход гидростанции определяется по формуле QГЭС=K-Qp м3/сек., где К — коэффициент суточной неравномерности потребления, определяемый по расчетному графику энергопотребления, Qp — расход воды в реке принятой расчетной обеспеченности. Поскольку проектируемая гидростанция должна обеспечить покрытие пика графика потребления энергии в период наибольшего спроса, в качестве расчетного принимается суточный график потребления зимних суток.
Что же касается расхода расчетной обеспеченности, то он при существующей практике проектирования принимается таким же, как и при расчете ГЭС без регулирования, т. е. равным среднемесячному расходу обеспеченностью 75% в средневодном году. Следует отметить, что использование среднемесячных расходов той или иной принятой обеспеченности для расчета гидростанций без регулирования или с суточным регулированием стока является принципиально неверным и ведет к ошибочному назначению мощности ГЭС.
Как указывалось выше, гидростанция, рассчитанная по среднемесячному расчетному расходу, не сможет обеспечить среднесуточную проектную мощность и выработку энергии вследствие неравномерности стока в течение месяца.
При выборе расчетного расхода гидростанции следует исходить из необходимости получения гарантированной мощности ГЭС и выработки энергии, обеспеченным в течение определенного периода.
Так, если принимается обеспеченность расходов, равная 75% в средневодном году, то имеется в виду получение мощности ГЭС и энергии с такой же обеспеченностью. Очевидно, что получение мощности ГЭС и выработки энергии заданной обеспеченности возможно лишь при использовании средних суточных расходов той же обеспеченности.
Поскольку гидростанции, рассчитанные по среднемесячным [расходам и работающие без регулирования стока или с суточным регулированием, не могут производить выравнивание стока в течение месяца, то часть времени они будут работать на среднемесячном расходе со сбросом излишков стока. Остальную часть месяца ГЭС работают на пониженном расходе против расчетного.
Таким образом, используемый гидростанцией расход оказывается ниже среднего, вследствие чего средняя мощность ГЭС и выработка оказываются ниже расчетных.
Из сопоставления кривых обеспеченности суточных (рис. 98) и средних месячных расходов для одной из проектируемых сельских гидростанций видно, что при одной и той же расчетной обеспеченности 75% среднемесячный расход превышает среднесуточный на 65%. Следовательно, в рассматриваемом случае для того, чтобы получить мощность ГЭС и выработку энергии, обеспеченные на 75% в средневодном году, необходимо использовать среднесуточный расход Qcyт=3,0 м3/сек., также обеспеченный на 75%. Использование среднемесячного расхода той же обеспеченности Qмec = 5,0 м3/сек. в качестве расчетного расхода ГЭС завысит мощность ГЭС и проектную выработку энергии на 65% и снизит их обеспеченность до 52%.
При подсчете выработки энергии необходимо учитывать колебания напоров в течение года. Строго говоря, при использовании среднесуточного расхода заданной обеспеченности в качестве расчетного необходимо также учитывать ежесуточные колебания напоров. Однако это дело довольно трудоемкое и не вызывается практической целесообразностью. Поэтому при подсчетах выработки энергии используются данные о среднемесячных напорах. Колебания уровня нижнего бьефа в течение суток, вызываемые суточным регулированием стока, обычно не учитываются, так как они мало влияют на положение среднесуточного уровня нижнего бьефа.
При вычислении среднемесячных напоров уровень верхнего бьефа принимается на отметке НПГ или на уровне середины высоты сливной призмы — в зависимости от наличия на ГЭС суточного регулирования стока. Среднемесячные уровни нижнего бьефа находятся по величинам среднемесячных расходов, снятых с кривой расходов Q=f(H). При этом с учетом периодов, для которых вычисляются уровни, следует пользоваться летней или зимней кривыми. Среднемесячные потери определяются по разности отметок верхнего бьефа и среднемесячных отметок нижнего бьефа за каждый месяц.
Если гидростанция располагает водохранилищем с сезонным регулированием стока, то для определения ее мощности и при подсчетах выработки энергии также используются данные о среднемесячных напорах. Расчетный напор в этом случае определяется как средне-взвешенная величина из средних месячных напоров с учетом среднемесячных расходов воды по формуле
(180) где Qп — среднемесячные расходы воды в м3/сек., Нп — напоры в метрах, соответствующие среднемесячным расходам, tn — периоды времени, в течение которых наблюдаются расходы Qп.
При предварительном выборе мощности ГЭС для определения среднемесячных напоров и расходов используется расчетный график водопотребления, перестраиваемый из графика потребления энергии. Для уточнения расчетов по предварительно выбранному оборудованию расчетные напор и расход находятся с учетом регулирования стока водохранилищем. В табл. 124 приведено вычисление расчетного напора ГЭС с сезонным регулированием стока по уточненным величинам среднемесячных расходов и напоров. Детальные водноэнергетические расчеты приведены в следующей главе.
Таблица 124