Как найти площадь пожара прямоугольной формы

Как найти площадь пожара прямоугольной формы

Методика и формулы расчета сил и средств для тушения пожара

Расчеты сил и средств выполняют в следующих случаях:

  • при определении требуемого количества сил и средств на тушение пожара;
  • при оперативно-тактическом изучении объекта;
  • при разработке планов тушения пожаров;
  • при подготовке пожарно-тактических учений и занятий;
  • при проведении экспериментальных работ по определению эффектив­ности средств тушения;
  • в процессе исследования пожара для оценки действий РТП и подразделений.

Расчет сил и средств для тушения пожаров твердых горючих веществ и материалов водой (распространяющийся пожар)

Исходные данные для расчета сил и средств:

    • характеристика объекта (геометрические размеры, характер пожарной нагрузки и ее размещение на объекте, размещение водоисточников относительно объекта);
    • время с момента возникновения пожара до сообщения о нем (зависит от наличия на объекте вида средств охраны, средств связи и сигнализации, правильности действий лиц, обнаруживших пожар и т.д.);
    • линейная скорость распространения пожара Vл;
    • силы и средства, предусмотренные расписанием выездов и время их сосредоточения;
    • интенсивность подачи огнетушащих средств Iтр.

1) Определение времени развития пожара на различные моменты времени.

Выделяются следующие стадии развития пожара:

  • 1, 2 стадии свободного развития пожара, причем на 1 стадии (t до 10 мин) линейная скорость распространения принимается равной 50% ее максимального значения (табличного), характерного для данной категории объектов, а с момента времени более 10 мин она принимается равной максимальному значению;
  • 3 стадия характеризуется началом введения первых стволов на туше­ние пожара, в результате чего линейная скорость распространения пожара уменьшается, поэтому в промежутке времени с момента введения первых стволов до момента ограничения распространения пожара (момент локали­зации), ее значение принимается равным 0,5Vл. В момент выполнения условий локализации Vл = 0.
  • 4 стадия – ликвидация пожара.

tсв = tобн + tсооб + tсб + tсл + tбр (мин.), где

  • tсв – время свободного развития пожара на момент прибытия подразделения;
  • tобн – время развития пожара с момента его возникновения до момента его обнаружения (2 мин. – при наличии АПС или АУПТ, 2-5 мин. – при наличии круглосуточного дежурства, 5 мин. – во всех остальных случаях);
  • tсооб – время сообщения о пожаре в пожарную охрану (1 мин. – если телефон находится в помещении дежурного, 2 мин. – если телефон в другом помещении);
  • tсб = 1 мин. – время сбора личного состава по тревоге;
  • tсл – время следования пожарного подразделения (2 мин. на 1 км пути);
  • tбр – время боевого развертывания (3 мин. при подаче 1-го ствола, 5 мин. в остальных случаях).

2) Определение расстояния R, пройденного фронтом горения, за время t.

при tсв ≤ 10 мин.: R = 0,5·Vл ·tсв (м);

при tвв > 10 мин.: R = 0,5·Vл ·10 + Vл ·(tвв – 10)= 5·Vл + Vл·(tвв – 10) (м);

при tвв < t* ≤tлок : R = 5·Vл + Vл·(tвв – 10) + 0,5·Vл·(t* – tвв) (м).

  • где tсв – время свободного развития,
  • tвв – время на момент введения первых стволов на тушение,
  • tлок – время на момент локализации пожара,
  • t* – время между моментами локализации пожара и введения первых стволов на тушение.

3) Определение площади пожара.

Площадь пожара Sп – это площадь проекции зоны горения на горизонтальную или (реже) на вертикальную плоскость. При горении на нескольких этажах за площадь пожара принимают суммарную площадь пожара на каждом этаже.

Периметр пожара Рп – это периметр площади пожара.

Фронт пожара Фп – это часть периметра пожара в направлении (направлениях) распространения горения.

Для определения формы площади пожара следует вычертить схему объекта в масштабе и от места возникновения пожара отложить в масштабе величину пути R, пройденного огнем во все возможные стороны.

При этом принято выделять три варианта формы площади пожара:

  • круговую (Рис.2);
  • угловую (Рис. 3, 4);
  • прямоугольную (Рис. 5).

При прогнозировании развития пожара следует учитывать, что форма площади пожара может меняться. Так, при достижении фронтом пламени ограждающей конструкции или края площадки, принято считать, что фронт пожара спрямляется и форма площади пожара изменяется (Рис. 6).

Формы площади пожара

Формы площади пожара

а) Площадь пожара при круговой форме развития пожара.

Sп = k ·p · R2 (м2),

  • где k = 1 – при круговой форме развития пожара (рис. 2),
  • k = 0,5 – при полукруговой форме развития пожара (рис. 4),
  • k = 0,25 – при угловой форме развития пожара (рис. 3).

б) Площадь пожара при прямоугольной форме развития пожара.

Sп = n ·b · R (м2),

  • где n – количество направлений развития пожара,
  • b – ширина помещения.

в) Площадь пожара при комбинированной форме развития пожара (рис 7)

Sп = S1 + S2 (м2)

Тушение при комбинированной форме пожара

Комбинированная форма пожара

4) Определение площади тушения пожара.

Площадь тушения Sт – это часть площади пожара, на которую осуществляется эффективное воздействие огнетушащими веществами.

Для практических расчетов используется параметр, называемый глубиной тушения hт, который равен для ручных стволов hт = 5 м, для лафетных hт = 10 м.

Тушение пожара производят, вводя стволы либо со всех сторон пожара – по периметру пожара (Рис. 8), либо на одном или нескольких направлениях, как правило, по фронту пожара (Рис. 9).

В некоторых случаях пожарные подразделения не могут подать огнетушащее средство одновременно на всю площадь пожара, например, при недостатке сил и средств, тогда тушение осуществляется по фронту распространяющегося пожара. При этом пожар локализуется на решающем направлении, а затем осуществляется процесс его тушения на других направлениях.

Тушение пожара по периметру и фронту

Тушение пожара по периметру и фронту

а) Площадь тушения пожара по периметру при круговой форме развития пожара.

Sт = k ·p · (R2 – r2) = k ·p··hт· (2·R – hт) (м2),

  • где r = R – hт ,
  • hт – глубина тушения стволов (для ручных стволов – 5м, для лафетных – 10 м).

б) Площадь тушения пожара по периметру при прямоугольной форме развития пожара.

Sт = 2·hт· (a + b – 2·hт) (м2)– по всему периметру пожара,

где а и b – соответственно длина и ширина фронта пожара.

Sт = n·b·hт (м2)– по фронту распространяющегося пожара,

где b и n – соответственно ширина помещения и количество направлений подачи стволов.

5) Определение требуемого расхода воды на тушение пожара.

Qттр = Sп · Iтр – при Sп ≤Sт (л/с) или Qттр = Sт · Iтр – при Sп >Sт (л/с)

Интенсивность подачи огнетушащих веществ Iтр – это количество огнетушащего вещества, подаваемое за единицу времени на единицу расчетного параметра.

Различают следующие виды интенсивности:

Линейная – когда в качестве расчетного принят линейный параметр: например, фронт или периметр. Единицы измерения – л/с∙м. Линейная интенсивность используется, например, при определении количества стволов на охлаждение горящих и соседних с горящим резервуаров с нефтепродуктами.

Поверхностная – когда в качестве расчетного параметра принята площадь тушения пожара. Единицы измерения – л/с∙м2. Поверхностная интенсивность используется в практике пожаротушения наиболее часто, так как для тушения пожаров в большинстве случаев используется вода, которая тушит пожар по поверхности горящих материалов.

Объемная – когда в качестве расчетного параметра принят объем тушения. Единицы измерения – л/с∙м3. Объемная интенсивность используется, преимущественно, при объемном тушении пожаров, например, инертными газами.

Требуемая Iтр – количество огнетушащего вещества, которое необходимо подавать за единицу времени на единицу расчетного параметра тушения. Определяется требуемая интенсивность на основе расчетов, экспериментов, статистических данных по результатам тушения реальных пожаров и т.д.

Фактическая Iф – количество огнетушащего вещества, которое фактически подано за единицу времени на единицу расчетного параметра тушения.

6) Определение требуемого количества стволов на тушение.

а) Nтст = Qттр / qтст – по требуемому расходу воды,

б) Nтст = Рп / Рст – по периметру пожара,

Рп – часть периметра, на тушение которого вводятся стволы

Рст = qст / Iтр ∙ hт – часть периметра пожара, которая тушится одним стволом. Р = 2·p ·L (длина окружности), Р = 2·а + 2·b (прямоугольник)

Стволы на тушение в складах со стеллажным хранением

Стволы на тушение в складах со стеллажным хранением

в) Nтст = n· (m + A) – в складах со стеллажным хранением (рис. 11),

  • где n – количество направлений развития пожара (ввода стволов),
  • m – количество проходов между горящими стеллажами,
  • A – количество проходов между горящим и соседним негорящим стеллажами.

7) Определение требуемого количества отделений для подачи стволов на тушение.

Nтотд = Nтст / nст отд ,

где nст отд – количество стволов, которое может подать одно отделение.

8) Определение требуемого расхода воды на защиту конструкций.

Qзтр = Sз · Iзтр (л/с),

  • где Sз – защищаемая площадь (перекрытия, покрытия, стены, перегородки, оборудование и т.п.),
  • Iзтр = (0,3-0,5)·Iтр – интенсивность подачи воды на защиту.

9) Водоотдача кольцевой водопроводной сети рассчитывается по формуле:

Qксети = ((D/25) x Vв ) 2 [л/с], (40) где,

  • D – диаметр водопроводной сети, [мм];
  • 25 – переводное число из миллиметров в дюймы;
  • Vв – скорость движения воды в водопроводе, которая равна:
  • – при напоре водопроводной сети Hв =1,5 [м/с];
  • – при напоре водопроводной сети H>30 м вод.ст. –Vв =2 [м/с].

Водоотдача тупиковой водопроводной сети рассчитывается по формуле:

Qтсети = 0,5 x Qксети , [л/с].

10) Определение требуемого количества стволов на защиту конструкций.

Nзст = Qзтр / qзст ,

Также количество стволов часто определяется без аналитического расчета из тактических соображений, исходя из мест размещения стволов и количества защищаемых объектов, например, на каждую ферму по одному лафетному стволу, в каждое смежное помещение по стволу РС-50.

11) Определение требуемого количества отделений для подачи стволов на защиту конструкций.

Nзотд = Nзст / nст отд

12) Определение требуемого количества отделений для выполнения других работ (эвакуация людей, мат. ценностей, вскрытия и разборки конструкций).

Nлотд = Nл / nл отд , Nмцотд = Nмц / nмц отд , Nвскотд = Sвск / Sвск отд

13) Определение общего требуемого количества отделений.

Nобщотд = Nтст + Nзст + Nлотд + Nмцотд + Nвскотд

На основании полученного результата РТП делает вывод о достаточности привлеченных к тушению пожара сил и средств. Если сил и средств недостаточно, то РТП делает новый расчет на момент прибытия последнего подразделения по следующему повышенному номеру (рангу) пожара.

14) Сравнение фактического расхода воды Qф на тушение, защиту и водоотдачи сети Qвод противопожарного водоснабжения

Qф = Nтст·qтст + Nзст·qзст ≤ Qвод

15) Определение количества АЦ, устанавливаемых на водоисточники для подачи расчетного расхода воды.

На водоисточники устанавливают не всю технику, которая прибывает на пожар, а такое количество, которое обеспечило бы подачу расчетного расхода, т.е.

NАЦ = Qтр / 0,8 Qн ,

где Qн – подача насоса, л/с

Такой оптимальный расход проверяют по принятым схемам боевого развертывания, с учетом длинны рукавных линий и расчетного количества стволов. В любом из указанных случаев, если позволяют условия (в частности, насосно-рукавная система), боевые расчеты прибывающих подразделений должны использоваться для работы от уже установленных на водоисточники автомобилей.

Это не только обеспечит использование техники на полную мощность, но и ускорит введение сил и средств на тушение пожара.

В зависимости от обстановки на пожаре требуемый расход огнетушащего вещества определяют на всю площадь пожара или на площадь тушения пожара. На основании полученного результата РТП может сделать вывод о достаточности привлеченных к тушению пожара сил и средств.

Расчет сил и средств для тушения пожаров воздушно-механической пеной на площади

(не распространяющиеся пожары или условно приводящиеся к ним)

Исходные данные для расчета сил и средств:

  • площадь пожара;
  • интенсивность подачи раствора пенообразователя;
  • интенсивность подачи воды на охлаждение;
  • расчетное время тушения.

При пожарах в резервуарных парках за расчетный параметр принимают площадь зеркала жидкости резервуара или наибольшую возможную площадь разлива ЛВЖ при пожарах на самолетах.

На первом этапе боевых действий производят охлаждение горящих и соседних резервуаров.

1) Требуемое количество стволов на охлаждение горящего резервуара.

Nзгств = Qзгтр / qств = n ∙ π ∙ Dгор∙ Iзгтр / qств, но не менее 3х стволов,

Iзгтр = 0,8 л/с∙м – требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара,

Iзгтр = 1,2 л/с∙м – требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара при пожаре в обваловании,

Охлаждение резервуаров Wрез ≥ 5000 м3 и более целесообразно осуществлять лафетными стволами.

2) Требуемое количество стволов на охлаждение соседнего не горящего резервуара.

Nзсств = Qзстр / qств = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ Dсос∙ Iзстр / qств, но не менее 2х стволов,

Iзстр = 0,3 л/с∙м – требуемая интенсивность для охлаждения соседнего не горящего резервуара,

n – количество горящих или соседних резервуаров соответственно,

Dгор, Dсос – диаметр горящего или соседнего резервуара соответственно (м),

qств – производительность одного пожарного ствола (л/с),

Qзгтр, Qзстр – требуемый расход воды на охлаждение (л/с).

3) Требуемое количество ГПС Nгпс на тушение горящего резервуара.

Nгпс = Sп ∙ Iр-ортр / qр-оргпс (шт.),

Sп – площадь пожара (м2),

Iр-ортр – требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на тушение (л/с∙м2). При tвсп ≤ 28 оC Iр-ортр = 0,08 л/с∙м2, при tвсп > 28 оC Iр-ортр = 0,05 л/с∙м2 (см. приложение № 9)

qр-оргпс – производительность ГПС по раствору пенообразователя (л/с).

4) Требуемое количество пенообразователя Wпо на тушение резервуара.

Wпо = Nгпс ∙ qпогпс ∙ 60 ∙ τр ∙ Кз (л),

τр = 15 минут – расчетное время тушения при подаче ВМП сверху,

τр = 10 минут – расчетное время тушения при подаче ВМП под слой горючего,

Кз = 3 – коэффициент запаса (на три пенные атаки),

qпогпс – производительность ГПС по пенообразователю (л/с).

5) Требуемое количество воды Wвт на тушение резервуара.

Wвт = Nгпс ∙ qвгпс ∙ 60 ∙ τр ∙ Кз (л),

qвгпс – производительность ГПС по воде (л/с).

6) Требуемое количество воды Wвз на охлаждение резервуаров.

Wвз = Nзств ∙ qств ∙ τр ∙ 3600 (л),

Nзств – общее количество стволов на охлаждение резервуаров,

qств – производительность одного пожарного ствола (л/с),

τр = 6 часов – расчетное время охлаждения наземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93),

τр = 3 часа – расчетное время охлаждения подземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93).

7) Общее требуемое количество воды на охлаждение и тушение резервуаров.

Wвобщ = Wвт + Wвз (л)

8) Ориентировочное время наступления возможного выброса Т нефтепродуктов из горящего резервуара.

T= (H – h) / (W+ u + V) (ч), где

H – начальная высота слоя горючей жидкости в резервуаре, м;

h – высота слоя донной (подтоварной) воды, м;

W – линейная скорость прогрева горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

u – линейная скорость выгорания горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

V – линейная скорость понижения уровня вследствие откачки, м/ч (если откачка не производится, то V= 0).

Тушение пожаров в помещениях воздушно-механической пеной по объему

При пожарах в помещениях иногда прибегают к тушению пожара объемным способом, т.е. заполняют весь объем воздушно-механической пеной средней кратности (трюмы кораблей, кабельные тоннели, подвальные помещения и т.д.).

При подаче ВМП в объем помещения должно быть не менее двух проемов. Через один проем подают ВМП, а через другой происходит вытеснение дыма и избыточного давления воздуха, что способствует лучшему продвижению ВМП в помещении.

1) Определение требуемого количества ГПС для объемного тушения.

Nгпс = Wпом ·Кр / qгпс ∙tн , где

Wпом – объем помещения (м3);

Кр = 3 – коэффициент, учитывающий разрушение и потерю пены;

qгпс – расход пены из ГПС (м3/мин.);

tн = 10 мин – нормативное время тушения пожара.

2) Определение требуемого количества пенообразователя Wпо для объемного тушения.

Wпо = Nгпс ∙ qпогпс ∙ 60 ∙ τр ∙ Кз (л),

Пропускная способность рукавов

Приложение № 1

Пропускная способность одного прорезиненного рукава длиной 20 метров в зависимости от диаметра

Пропускная способность, л/с

Диаметр рукавов, мм
51 66 77 89 110 150
10,2 17,1 23,3 40,0 – –

Приложение № 2

Величины сопротивления одного напорного рукава длиной 20 м

Тип рукавов Диаметр рукавов, мм
51 66 77 89 110 150
Прорезиненные 0,15 0,035 0,015 0,004 0,002 0,00046
Непрорезиненные 0,3 0,077 0,03 – – –

Приложение № 3

Объем одного рукава длиной 20 м

Диаметр рукава, мм 51 66 77 89 110 150
Объем рукава, л 40 70 90 120 190 350

Приложение № 4

Геометрические характеристики основных типов стальных вертикальных резервуаров (РВС).

№ п/п Тип резервуара Высота резервуара, м Диаметр резервуара, м Площадь зеркала горючего, м2 Периметр резервуара, м
1 РВС-1000 9 12 120 39
2 РВС-2000 12 15 181 48
3 РВС-3000 12 19 283 60
4 РВС-5000 12 23 408 72
5 РВС-5000 15 21 344 65
6 РВС-10000 12 34 918 107
7 РВС-10000 18 29 637 89
8 РВС-15000 12 40 1250 126
9 РВС-15000 18 34 918 107
10 РВС-20000 12 46 1632 143
11 РВС-20000 18 40 1250 125
12 РВС-30000 18 46 1632 143
13 РВС-50000 18 61 2892 190
14 РВС-100000 18 85,3 5715 268
15 РВС-120000 18 92,3 6691 290

Приложение № 5

Линейные скорости распространения горения при пожарах на объектах.

Наименование объекта Линейная скорость распространения горения, м/мин
Административные здания 1,0…1,5
Библиотеки, архивы, книгохранилища 0,5…1,0
Жилые дома 0,5…0,8
Коридоры и галереи 4,0…5,0
Кабельные сооружения (горение кабелей) 0,8…1,1
Музеи и выставки 1,0…1,5
Типографии 0,5…0,8
Театры и Дворцы культуры (сцены) 1,0…3,0
Сгораемые покрытия цехов большой площади 1,7…3,2
Сгораемые конструкции крыш и чердаков 1,5…2,0
Холодильники 0,5…0,7
Деревообрабатывающие предприятия:
Лесопильные цехи (здания I, II, III СО) 1,0…3,0
То же, здания IV и V степеней огнестойкости 2,0…5,0
Сушилки 2,0…2,5
Заготовительные цеха 1,0…1,5
Производства фанеры 0,8…1,5
Помещения других цехов 0,8…1,0
Лесные массивы (скорость ветра 7…10 м/с, влажность 40 %)
Сосняк до 1,4
Ельник до 4,2
Школы, лечебные учреждения:
Здания I и II степеней огнестойкости 0,6…1,0
Здания III и IV степеней огнестойкости 2,0…3,0
Объекты транспорта:
Гаражи, трамвайные и троллейбусные депо 0,5…1,0
Ремонтные залы ангаров 1,0…1,5
Склады:
Текстильных изделий 0,3…0,4
Бумаги в рулонах 0,2…0,3
Резинотехнических изделий в зданиях 0,4…1,0
То же в штабелях на открытой площадке 1,0…1,2
Каучука 0,6…1,0
Товарно-материальных ценностей 0,5…1,2
Круглого леса в штабелях 0,4…1,0
Пиломатериалов (досок) в штабеля при влажности 16…18 % 2,3
Торфа в штабелях 0,8…1,0
Льноволокна 3,0…5,6
Сельские населенные пункты:
Жилая зона при плотной застройке зданиями V степени огнестойкости, сухой погоде 2,0…2,5
Соломенные крыши зданий 2,0…4,0
Подстилка в животноводческих помещениях 1,5…4,0

Приложение № 6

Интенсивность подачи воды при тушении пожаров, л/(м2.с)

1. Здания и сооружения
Административные здания:
I-III степени огнестойкости 0.06
IV степени огнестойкости 0.10
V степени огнестойкости 0.15
подвальные помещения 0.10
чердачные помещения 0.10
Больницы 0.10
2. Жилые дома и подсобные постройки:
I-III степени огнестойкости 0.06
IV степени огнестойкости 0.10
V степени огнестойкости 0.15
подвальные помещения 0.15
чердачные помещения 0.15
3.Животноводческие здания:
I-III степени огнестойкости 0.15
IV степени огнестойкости 0.15
V степени огнестойкости 0.20
4.Культурно-зрелищные учреждения (театры, кинотеатры, клубы, дворцы культуры):
сцена 0.20
зрительный зал 0.15
подсобные помещения 0.15
Мельницы и элеваторы 0.14
Ангары, гаражи, мастерские 0.20
локомотивные, вагонные, трамвайные и троллейбусные депо 0.20
5.Производственные здания участки и цехи:
I-II степени огнестойкости 0.15
III-IV степени огнестойкости 0.20
V степени огнестойкости 0.25
окрасочные цехи 0.20
подвальные помещения 0.30
чердачные помещения 0.15
6. Сгораемые покрытия больших площадей
при тушении снизу внутри здания 0.15
при тушении снаружи со стороны покрытия 0.08
при тушении снаружи при развившемся пожаре 0.15
Строящиеся здания 0.10
Торговые предприятия и склады 0.20
Холодильники 0.10
7. Электростанции и подстанции:
кабельные тоннели и полуэтажи 0.20
машинные залы и котельные помещения 0.20
галереи топливоподачи 0.10
трансформаторы, реакторы, масляные выключатели* 0.10
8. Твердые материалы
Бумага разрыхленная 0.30
Древесина:
балансовая при влажности, %:
40-50 0.20
менее 40 0.50
пиломатериалы в штабелях в пределах одной группы при влажности, %:
8-14 0.45
20-30 0.30
свыше 30 0.20
круглый лес в штабелях в пределах одной группы 0.35
щепа в кучах с влажностью 30-50 % 0.10
Каучук, резина и резинотехнические изделия 0.30
Пластмассы:
термопласты 0.14
реактопласты 0.10
полимерные материалы 0.20
текстолит, карболит, отходы пластмасс, триацетатная пленка 0.30
Хлопок и другие волокнистые материалы:
открытые склады 0.20
закрытые склады 0.30
Целлулоид и изделия из него 0.40
Ядохимикаты и удобрения 0.20

* Подача тонкораспыленной воды.

Тактико-технические показатели приборов подачи пены

Прибор подачи пены Напор у прибора, м Концция р-ра, % Расход, л/с Кратность пены Производ-сть по пене, м куб./мин(л/с) Дальность подачи пены, м
воды ПО р-ра ПО
ПЛСК-20 П 40-60 6 18,8 1,2 20 10 12 50
ПЛСК-20 С 40-60 6 21,62 1,38 23 10 14 50
ПЛСК-60 С 40-60 6 47,0 3,0 50 10 30 50
СВП 40-60 6 5,64 0,36 6 8 3 28
СВП(Э)-2 40-60 6 3,76 0,24 4 8 2 15
СВП(Э)-4 40-60 6 7,52 0,48 8 8 4 18
СВП-8(Э) 40-60 6 15,04 0,96 16 8 8 20
ГПС-200 40-60 6 1,88 0,12 2 80-100 12 (200) 6-8
ГПС-600 40-60 6 5,64 0,36 6 80-100 36 (600) 10
ГПС-2000 40-60 6 18,8 1,2 20 80-100 120 (2000) 12

Линейная скорость выгорания и прогрева углеводородных жидкостей

Наименование горючей жидкости Линейная скорость выгорания, м/ч Линейная скорость прогрева горючего, м/ч
Бензин До 0,30 До 0,10
Керосин До 0,25 До 0,10
Газовый конденсат До 0,30 До 0,30
Дизельное топливо из газового конденсата До 0,25 До 0,15
Смесь нефти и газового конденсата До 0,20 До 0,40
Дизельное топливо До 0,20 До 0,08
Нефть До 0,15 До 0,40
Мазут До 0,10 До 0,30

Примечание: с увеличением скорости ветра до 8-10 м/с скорость выгорания горючей жидкости возрастает на 30-50 %. Сырая нефть и мазут, содержащие эмульсионную воду, могут выгорать с большей скоростью, чем указано в таблице.

Изменения и дополнения в Руководство по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках

(информационное письмо ГУГПС от 19.05.00 № 20/2.3/1863)

Таблица 2.1. Нормативные интенсивности подачи пены средней кратности для тушения пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах

№ п/п Вид нефтепродукта Нормативная интенсивность подачи раствора пенообразователя, л м2 с’
Пенообразователи общего назначения Пенообразователи целевого назначения
Углеводородные Фторсодержащие
не пленкообразующие пленкообразующие
1 Нефть и нефтепродукты с Твсп 28° С и ниже и ГЖ, нагретыe выше Твсп 0,08 0,06 0,05
2 Нефть и нефтепродукты с Твсп более 28 °С 0,05 0,05 0,04
3 Стабильный газовый конденсат – 0,12 0,1

Примечание: Для нефти с примесями газового конденсата, а также для нефтепродуктов, полученных из газового конденсата, необходимо определение нормативной интенсивности в соответствии с действующими методиками.

Таблица 2.2. Нормативная интенсивность подачи пены низкой кратности для тушения нефти и нефтепродуктов в резервуарах*

№ п/п Вид нефтепродукта Нормативная интенсивность подачи раствора пенообразователя, л м2 с’
Фторсодержащие пенообразователи “не пленкообразующие” Фторсинтетические “пленкообразующие” пенообразователи Фторпротеиновые “пленкообразующие” пенообразователи
на поверхность в слой на поверхность в слой на поверхность в слой
1 Нефть и нефтепродукты с Твсп 28° С и ниже 0,08 – 0,07 0,10 0,07 0,10
2 Нефть и нефтепродукты с Твсп более 28 °С 0,06 – 0,05 0,08 0,05 0,08
3 Стабильный газовый конденсат 0,12 – 0,10 0,14 0,10 0,14

Основные показатели, характеризующих тактические возможности пожарных подразделений

Руководитель тушения пожара должен не только знать возможности подразделений, но и уметь определять основные тактические показатели:

  • время работы стволов и приборов подачи пены;
  • возможную площадь тушения воздушно-механической пеной;
  • возможный объем тушения пеной средней кратности с учетом имеющегося на автомобиле запаса пенообразователя;
  • предельное расстояние по подаче огнетушащих средств.

 Расчеты приведены согласно Справочник руководителя тушения пожара (РТП). Иванников В.П., Клюс П.П., 1987 

Определение тактических возможностей подразделения без установки пожарного автомобиля на водоисточник

1) Определение формула времени работы водяных стволов от автоцистерны:

tраб = ( Vц – Np ·Vp) / Nст ·Qст ·60 (мин.),

Nр = k·L / 20 = 1,2· L / 20 (шт.),

  • где: tраб – время работы стволов, мин.;
  • Vц – объем воды в цистерне пожарного автомобиля, л;
  • Nр – число рукавов в магистральной и рабочих линиях, шт.;
  • Vр – объем воды в одном рукаве, л (см. прилож.);
  • Nст – число водяных стволов, шт.;
  • Qст – расход воды из стволов, л/с (см. прилож.);
  • k – коэффициент, учитывающий неровности местности (k = 1,2 – стандартное значение),
  • L – расстояние от места пожара до пожарного автомобиля (м).

 Дополнительно обращаем Ваше внимание, что в справочнике РТП Тактические возможности пожарных подразделений. Теребнев В.В., 2004 в разделе 17.1 приводится, точно такая же формула но с коэффициентом 0,9: Tраб = ( 0,9Vц – Np ·Vp) / Nст ·Qст ·60 (мин.)  

2) Определение формула возможной площади тушения водой SТ от автоцистерны:

SТ = ( Vц – Np ·Vp) / Jтр ·tрасч · 60 (м2),

  • где: Jтр – требуемая интенсивность подачи воды на тушение, л/с·м2 (см. прилож.);
  • tрасч = 10 мин. – расчетное время тушения.

3) Определение формула времени работы приборов подачи пены от автоцистерны:

tраб = ( Vр-ра– Np ·Vp) / Nгпс ·Qгпс ·60 (мин.),

  • где: Vр-ра – объем водного раствора пенообразователя, полученный от заправочных емкостей пожарной машины, л;
  • Nгпс – число ГПС (СВП), шт;
  • Qгпс – расход раствора пенообразователя из ГПС (СВП), л/с (см. прилож.).

Чтобы определить объем водного раствора пенообразователя, надо знать, насколько будут израсходованы вода и пенообразователь.

КВ = 100–С / С = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15,7 – количество воды (л), приходящееся на 1 литр пенообразователя для приготовления 6-ти % раствора (для получения 100 литров 6-ти % раствора необходимо 6 литров пенообразователя и 94 литра воды).

Тогда фактическое количество воды, приходящееся на 1 литр пенообразователя, составляет:

Кф = Vц / Vпо ,

  • где Vц – объем воды в цистерне пожарной машины, л;
  • Vпо – объем пенообразоователя в баке, л.

если Кф < Кв , то Vр-ра = Vц / Кв + Vц (л) – вода расходуется полностью, а часть пенообразователя остается.

если Кф > Кв , то Vр-ра = Vпо ·Кв + Vпо (л) – пенообразователь расходуется полностью, а часть воды остается.

4) Определение возможной формула площади тушения ЛВЖ и ГЖ воздушно-механической пеной:

Sт= ( Vр-ра– Np ·Vp) / Jтр ·tрасч · 60 (м2),

  • где: Sт – площадь тушения, м2;
  • Jтр – требуемая интенсивность подачи раствора ПО на тушение, л/с·м2;

При tвсп ≤ 28 оC – Jтр = 0,08 л/с∙м2, при tвсп > 28 оC – Jтр = 0,05 л/с∙м2.

tрасч = 10 мин. – расчетное время тушения.

5) Определение формула объема воздушно-механической пены, получаемого от АЦ:

Vп = Vр-ра ·К (л),

  • где: Vп – объем пены, л;
  • К – кратность пены;

6) Определение возможного объема тушения воздушно-механической пеной:

Vт = Vп / Кз (л, м3),

  • где: Vт – объем тушения пожара;
  • Кз = 2,5–3,5 – коэффициент запаса пены, учитывающий разрушение ВМП вследствие воздействия высокой температуры и других факторов.

Примеры решения задач

Пример № 1. Определить время работы двух стволов Б с диаметром насадка 13 мм при напоре 40 метров, если до разветвления проложен один рукав d 77 мм, а рабочие линии состоят из двух рукавов d 51 мм от АЦ-40(131)137А.

Решение:

t = (Vц – NрVр) / Nст ·Qст · 60 =2400 – (1· 90 + 4 · 40) / 2 · 3,5 · 60 = 4,8 мин.

Пример № 2. Определить время работы ГПС-600, если напор у ГПС-600 60 м, а рабочая линия состоит из двух рукавов диаметром 77 мм от АЦ-40 (130) 63Б.

Решение:

1) Определяем объем водного раствора пенообразователя:

Кф = Vц / Vпо= 2350/170 = 13,8.

Кф = 13,8 < Кв = 15,7 для 6-ти % раствора

Vр-ра = Vц / Кв + Vц = 2350/15,7 + 2350 » 2500 л.

2) Определяем время работы ГПС-600

t = ( Vр-ра– Np ·Vp) / Nгпс ·Qгпс ·60 = (2500 – 2 · 90)/1 · 6 · 60 = 6,4 мин.

Пример № 3. Определить возможную площадь тушения бензина ВМП средней кратности от АЦ-4-40 (Урал-23202).

Решение:

1) Определяем объем водного раствора пенообразователя:

Кф = Vц / Vпо = 4000/200 = 20.

Кф = 20 > Кв = 15,7 для 6-ти % раствора,

Vр-ра = Vпо ·Кв + Vпо = 200·15,7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 л.

2) Определяем возможную площадь тушения:

Sт = V р-ра / Jтр ·tрасч ·60 = 3340/0,08 ·10 · 60 = 69,6 м2.

Пример № 4. Определить возможный объем тушения (локализации) пожара пеной средней кратности (К=100) от АЦ-40(130)63б (см. пример № 2).

Решение:

Vп = Vр-ра · К = 2500 · 100 = 250000 л = 250 м3.

Тогда объем тушения (локализации):

Vт = Vп/Кз = 250/3 = 83 м3.

Определение тактических возможностей подразделения с установкой пожарного автомобиля на водоисточник

1) Определение предельного расстояния по подаче огнетушащих средств:

расстояние предельное L формула

Формула предельное расстояние подачи огнетушащих веществ

(м), где

  • Lпр – предельное расстояние (м),
  • Hн = 90÷100 м – напор на насосе АЦ,
  • Hразв = 10 м – потери напора в разветвлении и рабочих рукавных линиях,
  • Hст = 35÷40 м – напор перед стволом,
  • Zм – наибольшая высота подъема (+) или спуска (–) местности (м),
  • Zст – наибольшая высота подъема (+) или спуска (–) стволов (м),
  • S – сопротивление одного пожарного рукава,
  • Q – суммарный расход воды в одной из двух наиболее загруженной магистральной рукавной линии (л/с),

2) Определение необходимого напора на пожарном насосе Hн:

Нн = Nрук · S · Q2 ± Zм ± Zст + Hразв + Hст (м),

  • где Nрук · S · Q2 – потери напора в наиболее загруженной рукавной линии (м),
  • Нрук = Nрук · S · Q2 – потери напора в рукавной линии (м)

3) Определение продолжительности работы водяных стволов от водоемов с ограниченным запасом воды:

время работы стволов

Формула время работы пожарных стволов

(мин.), где

  • VПВ – запас воды в пожарном водоеме (л);
  • VЦ – запас воды в цистерне пожарного автомобиля (л);
  • Nрук – количество рукавов в магистральных и рабочих линиях (шт.);
  • Vрук – объем одного рукава (л);
  • NСТ – количество подаваемых стволов от пожарного автомобиля (шт.);
  • qСТ – расход воды из ствола (л/с);

Коэффициент 0,9 говорит нам о том, что всю воду из водоема мы забрать не сможем.

4) Определение продолжительности работы приборов подачи пены:

Продолжительность работы приборов подачи пены зависит от запаса пенообразователя в заправочной емкости пожарного автомобиля или доставленного на место пожара.

Способ № 1 (по расходу водного раствора пенообразователя):

tраб = ( Vр-ра– Np ·Vp) / Nгпс ·Qгпс ·60 (мин.),

Np ·Vp = 0, т.к. весь водный раствор пенообразователя будет вытеснен из рукавов и примет участие в формировании ВМП (пенообразователь расходуется полностью, а вода остается), поэтому формула имеет окончательный вид:

tраб = Vр-ра / Nгпс ·Qгпс ·60 (мин.),

Vр-ра = Vпо ·Кв + Vпо (л), т.к. воды заведомо больше и Кф > Кв = 15,7

Способ № 2 (по расходу запаса пенообразователя):

t = Vпо / Nгпс ·Qгпспо· 60 (мин.),

  • где Nгпс – число ГПС (СВП), шт;
  • Qгпспо – расход пенообразователя из ГПС (СВП), л/с;
  • Vпо – объем пенообразоователя в баке, л.

5) Определение возможного объема тушения (локализации) пожара:

Для ускоренного вычисления объема воздушно-механической пены средней кратности (К = 100, 4- и 6 % -ный водный раствор пенообразователя), получаемой от пожарных автомобилей с установкой их на водоисточник при расходе всего запаса пенообразователя, используют следующие формулы:

а) Vп = (Vпо / 4) ·10 (м3) и Vп = (Vпо / 6) ·10 (м3),

  • где Vп – объем пены, м3;
  • Vпо – количество пенообразователя (л);
  • 4 и 6 – количество пенообразователя (л), расходуемого для получения 1 м3 пены соответственно при 4- и 6 % -ном растворе.

Вывод формулы:

КВ = 100–С / С = 100–6 / 6 = 94 / 6

Vр-ра = Vпо ·Кв + Vпо = Vпо · (Кв + 1) = Vпо · (94 / 6 + 6 / 6) = Vпо · 100 / 6

Vп = Vр-ра ·К = (Vпо · 100 / 6)· 100 = Vпо · 10000 / 6 (л)

б) Vп = Vпо ·Кп (л)

Vп = Vпо ·1700 (л) – при кратности 100;

Vп = Vпо ·170 (л) – при кратности 10.

Кп – количество пены, получаемой из 1 литра пенообразователя (для 6% раствора).

Примеры решения задач

Пример № 1. Определить предельное расстояние по подаче ствола А с d насадка 19 мм и 2-х стволов Б с диаметром насадка 13 мм, если напор у стволов 40 м, напор на насосе 100 м, высота подъема местности 8 м, высота подъема стволов 12 м. Рукава магистральной линии d 77 мм.

Решение:

Lпр = (Нн – (Нр ± zм ± zст))/S·Q2)·20 = (100 -50-8-12) /0,015 ·142) · 20 = 204 (м),

Нр = Нст + 10 = 40 + 10 = 50 (м).

Пример № 2. Определить время работы двух стволов А с d насадка 19 мм и 2-х стволов Б с диаметром насадка 13 мм от автонасоса, установленного на пожарный водоем вместимостью 50 м3. Расстояние от места установки разветвления до водоема 100 метров.

Решение:

(мин)

Пример № 3. Определить время работы двух ГПС-600 от АЦ-5.0-40 (КАМАЗ – 4310), установленной на пожарный гидрант.

Решение:

t = Vпо / Nгпс ·Qгпспо· 60 = 300 / 2 · 0,36 · 60 » 7 мин.

Пример № 4. Определить возможный объем тушения (локализации) воздушно-механической пеной средней кратности, если использовался 6 %-ный раствор пенообразователя от АЦ-4-40 (ЗиЛ-433104).

Решение:

Vп = (Vпо / 6) ·10 = (300 / 6) ·10 = 500 м3.

Vт = Vп / Кз = 500 / 3 » 167 м3.

Расчет основных показателей тактических возможностей подразделений позволяет заблаговременно определить возможный объем боевых действий на пожаре и их реальное выполнение.

Организация бесперебойной подачи воды

Методика расчета потребного количества пожарных автомобилей для перекачки воды к месту тушения пожара

Перекачку воды насосами пожарных машин применяют, если рас­стояние от водоисточника до места пожара велико (до 2 км), напор, развиваемый одним насосом, недостаточен для преодоления потерь напора в рукавных линиях и для создания рабочих пожарных струй.

Перекачка применяется также, если невозможен подъезд к водоисточнику для пожарных автомобилей (при крутых или обрывистых берегах, в заболоченных местах, при вымерзании пруда или реки у берегов и т.д.). Для этого способа перекачки применяют переносные технические устройства с уста­новленными на них насосами (переносные пожарные мотопомпы).

Схема подачи воды в перекачку

Рис. 1. Схема подачи воды в перекачку

  • Hн = 90÷100 м – напор на насосе АЦ,
  • Hразв = 10 м – потери напора в разветвлении и рабочих рукавных линиях,
  • Hст = 35÷40 м – напор перед стволом,
  • Hвх ≥ 10 м – напор на входе в насос следующей ступени перекачки,
  • Zм – наибольшая высота подъема (+) или спуска (–) местности (м),
  • Zст – наибольшая высота подъема (+) или спуска (–) стволов (м),
  • S – сопротивление одного пожарного рукава,
  • Q – суммарный расход воды в одной из двух наиболее загруженной магистральной рукавной линии (л/с),
  • L – расстояние от водоисточника до места пожара (м),
  • Nрук – расстояние от водоисточника до места пожара в рукавах (шт.).

Пример: Для тушения пожара необходимо подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм, максимальная высота подъема стволов 10 м. Ближайшим водоисточником является пруд, расположенный на расстоянии 1,5 км от места пожара, подъем местности равномерный и составляет 12 м. Определить количество автоцистерн АЦ−40(130) для перекачки воды на тушение пожара.

Решение:

1) Принимаем способ перекачки из насоса в насос по одной магистральной линии.

2) Определяем предельное расстояние от места пожара до головного пожарного автомобиля в рукавах.

NГОЛ = [HН − (НР ± ZМ ± ZСТ )] / SQ2 = [90 − (45 + 0 + 10)] / 0,015 · 10,52 = 21,1 = 21.

3) Определяем предельное расстояние между пожарными автомобилями, работающими в перекачку, в рукавах.

NМР = [HН − (HВХ ± ZМ )] / SQ2 = [90 − (10 + 12)] / 0,015 · 10,52 = 41,1 = 41.

4) Определяем расстояние от водоисточника до места пожара с учетом рельефа местности.

NР = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 рукавов.

5) Определяем число ступеней перекачки

NСТУП = (NР − NГОЛ ) / NМР = (90 − 21) / 41 = 2 ступени

6) Определяем количество пожарных автомобилей для перекачки.

NАЦ = NСТУП + 1 = 2 + 1 = 3 автоцистерны

7) Определяем фактическое расстояние до головного пожарного автомобиля с учетом установки его ближе к месту пожара.

NГОЛ ф = NР − NСТУП · NМР = 90 − 2 · 41 = 8 рукавов.

Следовательно, головной автомобиль можно приблизить к месту пожара.

Методика расчета потребного количества пожарных автомобилей для подвоза воды к месту тушения пожара

Если застройка сгораемая, а водоисточники находятся на очень боль­шом расстоянии, то время, затраченное на прокладку рукавных линий, будет слишком большим, а пожар скоротечным. В таком случае лучше подвозить воду автоцистернами с параллельной организацией перекачки. В каждом конкретном случае необходимо решать тактическую задачу, при­нимая во внимание возможные масштабы и длительность пожара, рас­стояние до водоисточников, скорость сосредоточения пожарных автомо­билей, рукавных автомобилей и другие особенности гарнизона.

Подвоз воды осуществляется при удалении водоисточника на расстоянии более 2 км или, если имеются сложности в заборе воды и отсутствии технических средств, позволяющих забрать воду в неблаго­приятных условиях.

количество АЦ на подвоз

Формула количество АЦ на подвоз воды

(шт.), где

Время следование к водоисточнику

Формула время следование к водоисточнику

(мин.) – время следования АЦ к водоисточнику или обратно;

Время заправки АЦ

Формула время заправки АЦ

(мин.) – время заправки АЦ;

Время расхода воды АЦ на месте пожара

Формула расхода воды АЦ

(мин.) – время расхода воды АЦ на месте тушения пожара;

  • L – расстояние от места пожара до водоисточника (км);
  • 1 – минимальное количество АЦ в резерве (может быть увеличено);
  • Vдвиж – средняя скорость движения АЦ (км/ч);
  • Wцис – объем воды в АЦ (л);
  • Qп – средняя подача воды насосом, заправляющим АЦ, или расход воды из пожарной колонки, установленной на пожарный гидрант (л/с);
  • Nпр – число приборов подачи воды к месту тушения пожара (шт.);
  • Qпр – общий расход воды из приборов подачи воды от АЦ (л/с).

Схема подвоза воды пожарным автомобилем

Рис. 2. Схема подачи воды способом подвоза пожарными автомобилями.

Подвоз воды должен быть бесперебойным. Следует иметь в виду, что у водоисточников необходимо (в обязательном порядке) создавать пункт заправки автоцистерн водой.

Пример. Определить количество автоцистерн АЦ−40(130)63б для подвоза воды из пруда, расположенного в 2 км от места пожара, если для тушения необходимо подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм. Заправку автоцистерн осуществляют АЦ−40(130)63б, средняя скорость движения автоцистерн 30 км/ч.

Решение:

1) Определяем время следования АЦ к месту пожара или обратно.

tСЛ = L · 60 / VДВИЖ = 2 · 60 / 30 = 4 мин.

2) Определяем время заправки автоцистерн.

tЗАП = VЦ /QН · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1 мин.

3)Определяем время расхода воды на месте пожара.

t РАСХ = VЦ / NСТ · QСТ · 60 = 2350 / 3 · 3,5 · 60 = 4 мин.

4) Определяем количество автоцистерн для подвоза воды к месту пожара.

NАЦ = [(2tСЛ + tЗАП ) / tРАСХ ] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 автоцистерны.

Методика расчета подачи воды к месту тушения пожара с помощью гидроэлеваторных систем

При наличии заболоченных или густо заросших берегов, а так же при значительном расстоянии до поверхности воды (более 6,5-7 метров), превышающем глубину всасывания пожарного насоса (высокий крутой берег, колодцы и т.п.) необходимо применять для забора воды гидроэлеватор Г-600 и его модификации.

1) Определим требуемое количество воды VСИСТ, необходимое для запуска гидроэлеваторной системы:

VСИСТ = NР ·VР ·K ,

NР = 1,2·(L + ZФ) / 20,

  • гдеNР − число рукавов в гидроэлеваторной системе (шт.);
  • VР − объем одного рукава длиной 20 м (л);
  • K − коэффициент, зависящий от количества гидроэлеваторов в системе, работающей от одной пожарной машины (К = 2 – 1 Г-600, K =1,5 – 2 Г-600);
  • L – расстояние от АЦ до водоисточника (м);
  • ZФ – фактическая высота подъема воды (м).

Определив требуемое количество воды для запуска гидроэлеваторной системы, сравнивают полученный результат с запасом воды, находящимся в пожарной автоцистерне, и выявляют возможность запуска данной системы в работу.

2) Определим возможность совместной работы насоса АЦ с гидроэлеваторной системой.

И = QСИСТ / QН ,

QСИСТ = NГ (Q1 + Q2),

  • гдеИ – коэффициент использования насоса;
  • QСИСТ − расход воды гидроэлеваторной системой (л/с);
  • QН − подача насоса пожарного автомобиля (л/с);
  • NГ − число гидроэлеваторов в системе (шт.);
  • Q1 = 9,1 л/с − рабочий расход воды одного гидроэлеватора;
  • Q2 = 10 л/с − подача одного гидроэлеватора.

При И < 1 система будет работать, при И = 0,65-0,7 будет наиболее устойчивая совместная работа гидроэлеваторной системы и насоса.

Следует иметь в виду, что при заборе воды с больших глубин (18-20м) необходимо создавать на насосе напор 100 м. В этих условиях рабочий расход воды в системах будет повышаться, а расход насоса – понижаться против нормального и может оказаться, что сумма рабочего и эжектируемого расходов превысит расход насоса. В этих условиях система работать не будет.

3) Определим условную высоту подъема воды ZУСЛ для случая, когда длина рукавных линий ø77 мм превышает 30 м:

ZУСЛ = ZФ + NР · hР (м),

гдеNР − число рукавов (шт.);

hР − дополнительные потери напора в одном рукаве на участке линии свыше 30 м:

hР = 7 м при Q = 10,5 л/с, hР = 4 м при Q = 7 л/с, hР = 2 м при Q = 3,5 л/с.

ZФ – фактическая высота от уровня воды до оси насоса или горловины цистерны (м).

4) Определим напор на насосе АЦ:

При заборе воды одним гидроэлеватором Г−600 и обеспечении работы определенного числа водяных стволов напор на насосе (если длина прорезиненных рукавов диаметром 77 мм до гидроэлеватора не превышает 30 м) определяют по табл. 1.

Определив условную высоту подъема воды, находим напор на насосе таким же образом по табл. 1.

5) Определим предельное расстояние LПР по подаче огнетушащих средств:

LПР = (НН – (НР ± ZМ ± ZСТ) / SQ2) · 20 (м),

  • где HН − напор на насосе пожарного автомобиля, м;
  • НР − напор у разветвления (принимается равным: НСТ +10) , м;
  • ZМ − высота подъема (+) или спуска (−) местности, м;
  • ZСТ − высота подъема (+) или спуска (−) стволов, м;
  • S − сопротивление одного рукава магистральной линии
  • Q − суммарный расход из стволов, подсоединенных к одной из двух наиболее нагруженной магистральной линии, л/с.

Таблица 1.

Определение напора на насосе при заборе воды гидроэлеватором Г−600 и работе стволов по соответствующим схемам подачи воды на тушение пожара.

Высота подъема воды, м Напор на насосе, м
Один ствол А или три ствола Б Два ствола Б Один ствол Б
10 70 48 35
12 78 55 40
14 86 62 45
16 95 70 50
18 105 80 58
20 – 90 66
22 – 102 75
24 – – 85
26 – – 97

6) Определим общее количество рукавов в выбранной схеме:

NР = NР .СИСТ + NМРЛ ,

  • где NР.СИСТ − число рукавов гидроэлеваторной системы, шт;
  • NМРЛ − число рукавов магистральной рукавной линии, шт.

Примеры решения задач с использование гидроэлеваторных систем

Пример. Для тушения пожара необходимо подать два ствола соответственно в первый и второй этажи жилого дома. Расстояние от места пожара до автоцистерны АЦ−40(130)63б, установленной на водоисточник, 240 м, подъем местности составляет 10 м. Подъезд автоцистерны до водоисточника возможен на расстояние 50 м, высота подъема воды составляет 10 м. Определить возможность забора воды автоцистерной и подачи ее к стволам на тушение пожара.

Решение:

1) Принимаем схему забора воды с помощью гидроэлеватора (см. рис. 3).

Схема забора воды с помощью гидроэлеватора Г-600

Рис. 3 Схема забора воды с помощью гидроэлеватора Г-600

2) Определяем число рукавов, проложенных к гидроэлеватору Г−600 с учетом неровности местности.

NР = 1,2· (L + ZФ) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Принимаем четыре рукава от АЦ до Г−600 и четыре рукава от Г−600 до АЦ.

3) Определяем количество воды, необходимое для запуска гидроэлеваторной системы.

VСИСТ = NР ·VР ·K = 8· 90 · 2 = 1440 л < VЦ = 2350 л

Следовательно воды для запуска гидроэлеваторной системы достаточно.

4) Определяем возможность совместной работы гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны.

И = QСИСТ / QН = NГ (Q1 + Q2) / QН = 1·(9,1 + 10) / 40 = 0,47 < 1

Работа гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны будет устойчивой.

5) Определяем необходимый напор на насосе для забора воды из водоема с помощью гидроэлеватора Г−600.

Поскольку длина рукавов к Г−600 превышает 30 м, сначала определяем условную высоту подъема воды: ZУСЛ = ZФ + NР · hР = 10 + 2 · 4 = 18 м.

По табл. 1. определяем, что напор на насосе при условной высоте подъема воды 18 м будет равен 80 м.

6) Определяем предельное расстояние по подаче воды автоцистерной к двум стволам Б.

LПР = (НН – (НР ± ZМ ± ZСТ) / SQ2) · 20 = [80 − (46 +10 + 6) / 0,015 · 72 ] · 20 = 490 м.

Следовательно, насос автоцистерны будет обеспечивать работу стволов т.к. 490 м > 240 м.

7) Определяем необходимое количество пожарных рукавов.

NР = NР .СИСТ + NМРЛ = NР .СИСТ + 1,2 L / 20 = 8 + 1,2 · 240 / 20 = 22 рукава.

К месту пожара необходимо доставить дополнительно 12 рукавов.

Источник

Площадь тушения пожара – ST(часть площади пожара, на которую в
данный момент времени подается огнетушащее
вещество) для указанных геометрических
форм площади пожара определяется по
формулам:

при круговой форме:

St=
π
hт(2
R-hт)

(41)

Рисунок
5а. Схемы площади тушения пожара при
круговой форме
его развития

При
угловой форме:

St=0,25 π hт(2R-hт)

(42)

Рисунок 6б. Схемы площади тушения пожара
при угловой форме его развития

При развитии пожара в форме полукруга:

St=
0,5 π
hт(2
R-hт)
(43)

Рис.
6в Схемы площади тушения пожара при
полукруговой
форме его развития.

При развитии пожара в форме:

St=
0,75 π
hт(2
R-hт) (44)

Рис. 6 г.

При прямоугольной форме и подаче стволов
по всему периметру пожара:

St=
2
hт(а+b-2hт) (45)

где:

а– ширина фронта пожара, м,

b– длина фронта
пожара, м,

hт– глубина
тушения стволов, соответственно
принимается равной для ручных стволов
– 5 м, для лафетных –10м.

при прямоугольной форме пожара и подаче
стволов по фронту распространяющегося
пожара:

Sт
= n
a
hт (46)

где: а – ширина помещения, м, n– количество направлений подачи стволов.

Рисунок 6. Схемы площади тушения пожара
при прямоугольной форме его развития.

Площадь и часть периметра тушения одним
стволом определяется по формулам:

Sтст=Qст/Is;Pтст=Qст/Iл=Qст/Ish; (47)

где:

Qст – расход воды
из ствола (см. таб. 53-54);

Is
– поверхностная интенсивность
подачи воды, л/(м2*с);

Iл– линейная
интенсивность подачи воды, л/(м*с);

h– глубина тушения стволом
(обработки площади горения), м.
Примечание.
При значениях «a»,
«b»
и «R»,
равных и меньше значений, указанных в
таблице 58, площадь тушения будет
соответствовать площади пожара (Sт=Sп)
и рассчитывается по формулам, приведенным
в таблице 13.

Таблица 58

Площадь тушения
водой при круговой форме развития пожара

Радиус, м

Площадь тушения,
м2,

при подаче
стволов

Радиус, м

Площадь тушения,
м2,

при подаче
стволов

ручных

лафетных

ручных

лафетных

5

79

79

28

801

1444

6

110

113

30

864

1570

8

173

201

32

926

1696

10

236

314

34

989

1821

12

298

440

36

1052

1947

14

361

565

38

1115

2072

16

424

691

40

1178

2198

18

487

816

42

1240

2324

20

550

942

44

1303

2449

22

612

1068

46

1366

2575

24

675

1193

48

1429

2700

26

738

1319

50

1492

2826

Таблица 59

Площадь тушения
водой по фронту при угловой форме
развития пожара

Радиус, м

Площадь тушения,
м2,
стволами

ручными

лафетными

При секторе
круга с углом, град.

90

180

270

90

180

270

5

20

39

59

20

39

59

6

28

55

82

28

57

85

8

43

86

130

50

101

151

10

59

118

177

79

157

235

12

75

149

224

110

220

330

14

90

181

271

141

283

424

16

106

212

318

173

345

518

18

122

243

365

204

408

612

20

138

275

412

236

471

706

22

153

306

459

267

534

801

24

169

338

506

293

597

895

26

185

369

553

330

659

989

28

200

400

601

361

722

1083

30

216

432

648

393

785

1177

32

232

463

695

424

848

1272

34

247

495

742

455

911

1366

36

263

526

789

487

973

1460

38

279

557

836

518

1036

1554

40

295

589

883

550

1099

1648

42

310

620

930

581

1162

1743

44

326

652

977

612

1225

1837

46

342

683

1024

644

1287

1931

48

357

714

1072

675

1350

2025

50

373

746

1119

707

1413

2119

Таблица 60

Площадь тушения
водой по периметру при угловой форме
развития пожара

Радиус, м

Площадь тушения,
м2,
стволами

ручными

лафетными

При секторе
круга с углом. град

90

180

270

90

180

270

5

20

39

59

20

39

59

6

28

57

85

28

57

85

8

50

100

150

50

100

150

10

79

157

235

79

157

235

12

113

210

296

113

226

331

14

154

260

360

154

308

462

16:

196

310

425

201

402

603

18

232

360

489

254

509

763

20

268

410

553

314

628

942

22

304

460

618

380

742

1057

24

339

510

682

452

842

1185

26

375

560

746

531

942

1314

28

411

610

810

615

1042

1442

30

446

660

875

707

1142

1571

32

482

710

940

785

1242

1699

34

518

760

1004

857

1342

1828

36

553

810

1067

928

1442

1956

38

589

860

1132

1000

1542

2085

40

625

910

1198

1071

1642

2213

42

661

960

1260

1142

1742

2342

44

696

1010

1321

1214

1842

2470

46

732

1060

1389

1285

1942

2599

48

768

1110

1453

1357

2042

2727

50

803

1160

1517

1428

2142

2856

Таблица 61

Площадь тушения
водой по фронту при прямоугольной форме
развития пожара

Ширина участка
а,
м

(рис. 7)

Площадь тушения
по фронту м2,
стволами

ручными

лафетными

с одной стороны,
5 м

двух сторон,

10 м

с одной стороны,
10 м

с двух сторон,
20 м

4

20

40

40

80

6

30

60

60

120

8

40

80

80

160

10

50

100

100

200

12

60

120

120

240

14

70

140

140

280

16

80

160

160

320

18

90

180

180

360

20

100

200

200

400

22

110

220

220

440

24

120

240

240

480

26

130

260

260

520

23

140

280

280

560

30

150

300

300

600

32

160

320

320

640

34

170

340

340

680

36

180

360

360

720

38

190

380

380

760

40

200

400

400

800

Таблица 62

Тактические
возможности ручных стволов при глубине

тушения пожара
водой 5 м

Интенсивность
подачи воды,

л/(м2с)

Площадь тушения
или защиты, м2,
при подаче воды из ствола с диаметром
насадка, мм

13

19

25

При напоре у
ствола, м

20

30

40

30

40

40

50

0,05

54

64

74

128

148

–

–

0,06

45

53

62

107

123

–

–

0,07

38

46

53

91

106

–

–

0,08

34

40

46

80

92

–

–

0,09

30

35

41

71

82

151

170

0,10

27

32

37

64

74

136

153

0,11

24

29

34

58

67

124

139

0,12

22

27

31

53

62

113

127

0,13

21

25

28

49

57

105

118

0,14

19

23

26

46

53

97

109

0,15

18

21

25

43

49

91

102

0,16

17

20

23

40

46

85

96

0,18

I6

18

20

35

41

75

85

0,20

13

16

18

32

37

68

76

0,22

12

14

17

29

34

62

69

0,25

11

13

15

26

30

54

61

0,28

10

11

13

23

26

48

55

0,30

9

11

12

21

25

45

51

0,32

–

10

11

20

23

42

48

0,35

–

–

10

18

21

39

44

0,38

–

–

–

17

19

36

40

0,40

–

–

–

16

18

34

38

0,42

–

–

–

15

18

32

36

0,45

–

–

–

14

16

30

34

0,48

–

–

–

13

15

28

32

0,50

–

–

–

13

15

27

31

Таблица 63

Тактические
возможности лафетных стволов при глубине
тушения пожара водой 10 м

Интенсивность
подачи воды, л/(м2с)

Площадь тушения
или защиты, м2,
при подаче воды из ствола с диаметром
насадка, мм

25

28

32

38

При напоре у
ствола, м

60

70

60

70

60

70

60

70

0,10

167

181

210

230

_

_

_

_

0,11

151

164

191

209

_

_

_

_

0,12

139

151

175

192

_

_

_

_

0,13

128

139

161

177

_

_

_

_

0.14

119

129

150

164

_

_

_

_

0,15

111

121

140

153

187

200

_

_

0,16

104

113

131

143

175

187

_

_

0,18

93

100

117

128

155

167

_

_

0,20

83

90

105

115

140

150

190

210

0,23

73

79

91

100

122

130

165

182

0,25

67

72

84

92

112

120

152

168

0,28

60

65

75

82

100

107

136

150

0,30

56

60

70

77

93

100

127

140

0,35

48

52

60

66

80

86

108

120

0,40

42

45

52

57

70

75

95

105

0,45

37

40

47

51

62

67

84

93

0,50

33

36

42

46

56

60

76

84

0,55

30

33

38

42

51

54

69

76

0,60

28

30

35

38

47

50

63

70

0,65

_

_

_

_

43

46

58

65

0,70

_

_

_

_

40

43

54

60

0,75

_

_

_

_

37

40

51

56

0,80

_

_

_

_

35

37

47

52

0,85

_

_

_

_

33

35

45

49

0,90

_

_

_

_

31

33

42

47

0,95

_

_

_

_

_

_

40

44

1,00

_

_

_

_

_

_

38

42

В практических расчетах площадь тушения
одним пенным генератором или стволом
СВП определяют по формулам:

;

(48)

,–
площадь тушения пенным генератором или
стволом, м2;

,– расход раствора прибором подачи пены
(см. табл. 133);

–
интенсивность подачи раствора, л/(м2с),
(см. табл. 47).

Таблица 64

Требуемое число
пенных генераторов для поверхностного

тушения пожаров

Площадь

пожара

Необходимое
число пенных генераторов для тушения
пожара, шт.

ГПС-200

ГПС-600

ГПС-2000

При подаче
раствора, л/(м2с)

0,05

0,08

0,05

0,08

0,05

0,08

До 25

1

1

1

1

_

_

40

1

2

1

1

_

_

75

2

3

1

1

_

_

100

3

4

1

2

_

_

120

3

5

1

2

_

_

150

4

6

2

2

_

_

180

5

8

2

3

_

_

200

5

8

2

3

1

1

250

7

10

3

4

1

1

300

8

_

3

4

1

2

350

9

_

3

5

1

2

400

10

_

4

6

1

2

450

_

_

4

6

2

2

500

_

_

5

7

2

2

600

_

_

5

8

2

3

700

_

_

6

10

2

3

800

_

_

7

11

2

4

900

_

_

8

12

3

4

1000

_

_

9

14

3

4

1100

_

_

10

15

3

5

1200

_

_

10

16

3

5

1300

_

_

11

18

4

6

1400

_

_

12

19

4

6

1500

_

_

13

20

4

6

1600

_

_

14

_

4

7

1700

_

_

15

_

5

7

1800

_

_

15

_

5

8

1900

_

_

16

_

5

8

2000

_

_

17

_

5

8

Для получения и подачи огнетушащей пены
применяются воздушно-пенные стволы,
генераторы пенные средней кратности
(ГПС), пеносмесители, стационарные и
передвижные пеносливные устройства.
Воздушно-пенные стволы подразделяются
по конструкции на лафетные (ПЛСК.-П20,
ПЛСК-С20, ПЛСК-С60), с эжектирующим (СВПЭ-2,
СВПЭ-4, СВПЭ-8) и без эжектирующего (СВП,
СВП-2, СВП-4, СВП-8) устройства. Получение
и подачу в очаг пожара струи пены средней
кратности осуществляют генераторами
ГПС-200, ГПС-600 и ГПС-2000.

Таблица 65

Требуемое число
воздушно-пенных стволов для поверхностного
тушения пожаров

Площадь

пожара, м2

Необходимое
число воздушно-пенных стволов для
тушения пожара, шт.

СВП

СВП-4(СВПЭ-4)

СВП-8(СВПЭ-8)

При подаче
раствора, л/(м2с)

0,1

0,12

0,15

0,1

0,12

0,15

0,1

0,12

0,15

До 25

1

1

1

1

1

1

1

1

1

40

1

1

1

1

1

1

1

1

1

50

1

1

2

1

1

1

1

1

1

60

1

2

2

1

1

2

1

1

1

80

2

2

2

1

2

2

1

1

1

90

2

2

3

2

2

2

1

1

1

100

2

2

3

2

2

2

1

1

1

120

2

3

3

2

2

3

1

1

2

160

3

4

4

2

3

3

1

2

2

180

3

4

4

3

3

4

2

2

2

200

4

4

5

3

4

4

2

2

2

220

4

5

6

3

4

5

2

2

2

240

4

5

6

3

4

5

2

2

3

260

5

6

7

4

4

5

2

2

3

280

5

6

7

4

5

6

2

3

3

300

5

6

8

4

5

6

2

3

3

320

6

7

8

4

5

6

2

3

3

350

6

7

9

5

6

7

3

3

4

400

7

8

10

5

7

8

3

3

4

450

8

9

12

6

7

9

3

4

5

500

9

10

13

7

8

10

4

4

5

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
  • #
Источник

Для эффективной борьбы с возгоранием, а также оперативного окружения и его уничтожения необходимо понимать, как распространяется пламя. Знание формы площади пожара, его размера, длины периметра внешних границ и направления распространения пламени – это путь к разработке грамотной стратегии его ликвидации.

Содержание

  1. Формы пожара
  2. Расчет площади пожара
  3. Периметр возгорания

Формы пожара

Конфигурация участка, на котором происходит горение, при возгораниях на открытой местности определяется погодными условиями:

  • силой и направлением ветра;
  • влажностью воздуха;
  • наличием в данный период атмосферных осадков.

При возгораниях внутри зданий и сооружений важны архитектурно-инженерные особенности объектов (планировка помещений, наличие окон, других источников притока воздуха извне), микроклиматические параметры (температура и влажность воздуха).

Также при любых пожарах учитываются агрегатное состояние, физические и химические свойства воспламенившихся веществ.

Как определить форму пожара? Визуально прямо по местности или по ее карте либо по планировке помещения. Выделяют три ее разновидности.

Формы площади пожара

Круговая форма пожара наблюдается, когда пламя распространяется с одной скоростью во все стороны от очага и не встречает на своем пути препятствий. Например, круговое возгорание можно наблюдать в безветренную погоду на открытых участках (на пшеничных и других полях) или когда очаг находится в центре просторного помещения (склада пиломатериалов, полупустого ангара). Это один из самых простых пожаров с точки зрения его ликвидации, однако скорость увеличения его площади может быть значительной.

Угловая форма пожара свойственна для возгораний, возникающих на участке, имеющем препятствия из негорючего или слабогорючего материала в виде двух смежных стен, ограждений, насыпей и прочего. Как и в геометрии, угол пожара бывает:

  • острым (менее 90°);
  • тупым (более 90°);
  • прямым (90°);
  • развернутым (180° или более).

Угловая форма пожара

Последний вариант возможен, когда препятствие расположено в виде одной линии, например, возгорание произошло в центральной части негорючей перегородки или вокруг земляной, каменной насыпи. Прямая угловая форма развития пожара – это когда очаг находится в углу помещения или огороженной площадки. Такие возгорания случаются и на открытой местности, но характерны только для ветреной погоды: огонь будет распространяться по треугольной траектории в ту сторону, куда дует ветер.

Площадь пожара прямоугольной формы характерна для возгораний в коридорах, проходах, помещениях небольших размеров. Под открытым небом она свойственна при верховых лесных пожарах, когда ветер гонит огонь в одну сторону.

Возгорание сложной формы может возникнуть на объекте (как в помещении, так и под открытым небом) со смешанной геометрической конфигурацией. Иногда пожары такой формы распространяются сразу в двух направлениях, противоположных их условной центральной линии.

Расчет площади пожара

Величина пожара в квадратных метрах (километрах — для масштабных возгораний) определяется по простейшим геометрическим формулам. Так, площадь пожара при круговой форме находится как S = π × R2  (R – радиус круга, π – константа, равная 3,14), а при прямоугольной – как S = a × b (a, b – стороны огневого прямоугольника).

Величину углового пожара определяют по формуле S = (α × R2)/360, где α – угол между двумя негорючими препятствиями, а R – радиус возгорания. Если возгорание имеет сложную геометрическую форму, весь участок условно делят на более простые составляющие, рассчитывают размер каждой из них и суммируют результаты.

Пожар и пожарники

Периметр возгорания

Общая длина внешней границы площади пожара – это периметр территории, на которой имеет место горение. Это значение особенно важно для масштабных пожаров, когда нет технической возможности оперативно его ликвидировать. Зная длину периметра возгорания, спасатели смогут принять решение, на какой участок пожара направить силы и средства, чтобы локализовать его до прибытия дополнительных расчетов.

Величину находят по геометрическим формулам:

  • для круговых пожаров – P = 2 × π × R;
  • для угловых – P = R × (2+α);
  • для прямоугольных – P = 2 × (a+b),

где R – радиус возгорания, a и b – стороны пожара прямоугольной формы, α – угол углового пожара, π – постоянная величина 3,14.

Тушение пожара

Только зная основные параметры пожара, можно рассчитать необходимое количество экипажей, оборудования, материалов и разработать схему его тушения.

Источник

Чтобы дать оценку пожару, необходимо учитывать достаточно большой список факторов, действующих в комплексе или отдельно друг от друга. Одним из таких факторов (параметров) является площадь пожара. Именно на основе него выбираются способы тушения очагов возгорания, особенности тактики, а также проводятся расчеты, в которых определяются необходимое количество сил и средств, требующихся для ликвидации горящих площадей.

Один из факторов сложности пожара является площадь горения

То есть получается так, что площадь пожара – это тот показатель, от которого зависит, как быстро будут потушены зоны горения, какие силы и средства для этого придется применить. Но есть еще один параметр, который ложится в схему расчетов распределения этих самых сил и средств. Это форма площади пожара.

Содержание

  • 1 Формы площади горения
    • 1.1 Круглая форма
    • 1.2 Угловая
    • 1.3 Прямоугольная
  • 2 Сложные формы
  • 3 Длина границ зоны горения
  • 4 Заключение по теме

Формы площади горения

Какие бывают формы пожара – вопрос, который требует более детального разъяснения. Начинать надо с того, что форма сама зависит от нескольких факторов. А именно:

  • места возникновения очага возгорания;
  • вида материалов, которые горят;
  • объемно-планировочной схемы здания или сооружения;
  • архитектурных характеристик постройки;
  • метеорологических условий, действующих во время чрезвычайной ситуации.

Это не полный список, но именно эти факторы учитываются при расчете.

Итак, существует три вида форм площадей пожара: круглая, угловая и прямоугольная. Надо отметить, что такое обозначение является все-таки условным. Но они закладываются в основу расчетов только из-за простоты проведения этих расчетов. Других причин нет.

Круглая форма

Что значит, круглая форма площади пожара. Это когда огонь распространяется во все стороны равномерно с одинаковой скоростью. При этом пламя не встречает серьезных препятствий. Обычно такие формы, кстати, относящиеся к категории простых, появляются на больших ничем не ограниченных площадях, где не действуют серьезные метеорологические условия. К примеру, на полях пшеницы в безветрие, внутри складов для хранения пиломатериалов и так далее.

Круглая форма площади пожара

Круглая форма площади пожара

Из курса школьной геометрии площадь круга имеет определенную формулу:

S=πR², где R – это путь, пройденный огнем в одну сторону от центра очага возгорания. Нередко в формулах его обозначают буквой «L». То есть определить площадь тушения пожара круглой формы можно именно по этой формуле.

Угловая

Эта конфигурация появляется в двух случаях:

  1. Когда на границе участка с пожарной нагрузкой располагаются конструкции из негорючих или слабогорючих материалов, к примеру, в складе в самом углу помещения. В этом случае огонь распространяется в сторону от границ (от стен).
  2. На открытой местности при ветреной погоде. Куда дует ветер, туда и распространяется огонь. То есть движение пламени происходит в одном направлении, образуя угловую конфигурацию.

При этом сама форма может иметь три вариации:

  • острую, то есть меньше 90°;
  • тупую – больше 90°;
  • прямую — 90°.

Разновидности угловых форм распространения огня

Разновидности угловых форм распространения огня

Первая разновидность встречается редко. Чаще огонь распространяется под углом 90, 180 или 270°. Можно добавить, что круглая конфигурация площади тушения пожара является производной от угловой вариации с углом распространения огня 360°.

Если говорить о формулах площади пожара углового типа, то в них закладывается именно величина угла. Вот три формулы:

  1. S=πR²/4 – это для угла 90°.
  2. S=πR²/2 – это для угла 180°.
  3. S=3πR²/4 – для угла величиной 270°.

Внутри зданий иногда встречаются помещения (очень редко), в которых конфигурация не является прямоугольной. Тогда для проведения расчетов площади пожара используют ниже следующую формулу:

S=απR²/360°. Здесь α – это угол распространения огня, не кратный 90.

Угловое распространение огня

Угловое распространение огня

Прямоугольная

Обычно эта форма появляется на ограниченных участках. При этом границы собой представляют конструкции, возведенные из негорючих материалов. А так как здания и сооружения возводятся в виде прямоугольников, то и распространение огня происходит по этой форме. Отсюда и название.

При этом распространяться огонь может в разных направлениях с разной скоростью. То есть с ветреной стороны быстрее, с подветренной слабее. Или, как вариант, одинаковая скорость во всех направлениях в безветренную погоду. Обычно в зданиях с небольшой площадью форму очаг возгорания принимает уже на стадии возникновения.

Что касается формулы расчета, то она одинакова для всех вариантов, только в них добавляется значение распространения огня: в одну или две стороны. Но фото ниже это хорошо видно. Вот эта формула:

S=a x b, где «a» и «b» — стороны прямоугольника.

Если распространение происходит в одну сторону, то формула не изменяется, потому что длина одной из границ составляет путь, который проходит огонь. В том случае, если распространение пламени от центра очага возгорания происходит в две противоположные стороны, то для расчета берется видоизмененная формула, в которой значение «b» — это две длины распространения огня.

Прямоугольная конфигурация площади очага возгорания

Прямоугольная конфигурация площади очага возгорания

Сложные формы

Пожары со сложной конфигурацией встречаются внутри зданий нередко. При кажущейся сложности проведения расчетов есть определенные правила, как эти расчеты проводить просто. Одно из них – это разбивка сложной конфигурации на мелкие простые геометрические фигуры. Далее проводят расчет площади каждой фигуры. После чего все полученные значения суммируют в один параметр.

Сложная форма площади пожара

Сложная форма площади пожара

Длина границ зоны горения

Существует несколько факторов, которые влияют на эффективность тушения пожара. Их обязательно учитывают, распределяя силы и средства. Один их них – длина границ.

Итак, общая длина внешних границ площади пожара – это периметр участка, внутри которого происходит горение. Данный параметр имеет важное значение, когда пожар развился до категории «крупного», а сил и средств не хватает, чтобы его потушить. С учетом длины командиры пожарного поста, развернутого на месте бедствия, решают, куда и сколько сил и средств направить, чтобы локализовать (сдержать) огонь до прибытия дополнительных подразделений.

Заключение по теме

Итак, нами в статье были разобраны такие позиции, как разновидности форм площади пожара и их расчеты, другие параметры очагов возгорания, которые надо учитывать, составляя схему пожаротушения на конкретных участках возгорания. Главная задача тех, кто проводит эти расчеты, точно знать конфигурацию горящего объекта. А для этого понадобятся планы зданий поэтажно. Добавим, что площадь пожара в многоэтажных здания – это суммовая составляющая всех этажей.

Источник

Расчётные формулы

Показатель Формула Значение величины, входящей в формулу
Обоз. Наименование, единица измерения
1. Время свободного развития пожара (мин) τсв τсв. = τд.с. + τсб. + τсл. + τб.р. τд.с. Время до сообщения о пожаре равно времени от начала возникновения пожара до сообщения о нем в пожарную часть.
При наличии АПС на объекте – 5 мин
При отсутствии АПС на объекте – 10 мин
τсб. Время сбора личного состава по тревоге – 1 мин
τсл. Время следования, мин
τб.р. Время боевого развертывания — по нормативам ПСП или:
3 мин — для летнего периода,
6 – 8 мин — для зимнего периода
2. Время следования (мин) τсл τсл = L × 60 / Vсл L Расстояние от пожарной части до объекта, км
Vсл Средняя скорость движения ПА, км/ч
3. Длина пути, пройденная огнем, (м)
до 10 мин включительно Rп = 0,5 Vл × τсв Vл Линейная скорость распространения горения, м/мин (справочная)
τсв Время свободного развития пожара, мин
более 10 мин Rп = 0,5 Vл × 10 + Vл (τсв- 10) Vл Линейная скорость распространения горения, м/мин (справочная)
τсв Время свободного развития пожара, мин
4. Площадь пожара, (м2)
круговая SП = πR2
SП = 0,785 D2		 π 3,14
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
D Длина пути, пройденная огнем (диаметр пожара), D=2R
угловая SП = 0,5 αR2 α Угол, внутри которого происходит развитие пожара, рад.
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
угловая 90о SП = 0,25πR2 π 3,14
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
прямоугольная SП = a × b a, b Ширина сторон фронта горения, м
прямоугольная при развитии в двух направлениях SП = a(b1 + b2)
5. Периметр пожара, (м)
круговой PП = 2πR π 3,14
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
угловой PП = R(2 + α) α Угол, внутри которого происходит развитие пожара, рад.
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
прямоугольный PП = 2(a+b) a, b Ширина сторон фронта горения, м
прямоугольный при развитии в 2-х направлениях PП = 2[a + (b1+b2)
6. Фронт пожара, (м)
круговой ФП = 2πR π 3,14
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
угловой ФП = αR α Угол, внутри которого происходит развитие пожара, рад.
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
прямоугольный ФП = na n число сторон фронта горения
a длина стороны фронта горения, м
7. Площадь тушения(м2) по фронту по периметру
круговая при R>h
Sт = πh(2R-h)		 при R≥h
Sт = πh(2R-h)		 h Глубина тушения ствола: для ручных стволов — 5 м; для лафетных — 10 м
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
π 3,14
угловая 90о при R>h
Sт = 0,25πh х (2R-h)		 при R>3h
Sт = 3,57h(2R-h)		 h Глубина тушения ствола: для ручных стволов — 5 м; для лафетных — 10 м
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
π 3,14
угловая 180о при R>h
Sт = 0,5πh х (2R-h)		 при R>2h
Sт = 3,57h(1,4R-h)		 h Глубина тушения ствола: для ручных стволов — 5 м; для лафетных — 10 м
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
π 3,14
угловая 270о при R>h
Sт = 0,75 πh х (2R-h)		 при R≥h
Sт=3,57h(1,8R-h)		 h Глубина тушения ствола: для ручных стволов — 5 м; для лафетных — 10 м
R Длина пути, пройденная огнем (радиус пожара)
π 3,14
прямоугольная при b>nh
Sт = nah		 при a>2h
Sт = 2h(a+b-2h)		 h Глубина тушения ствола: для ручных стволов — 5 м; для лафетных — 10 м
а, b Ширина сторон фронта горения, м
8. Требуемый расход на тушение (л/с, кг/с, м3/с) Qтр.т = Sп × Iтр Sп Величина расчетного параметра тушения пожара: (площадь — м2, объем — м3, периметр или фронт — м)
Iтр Интенсивность подачи огнетушащего средства для тушения пожара: (справочная)
поверхностная — л/(м2×с), кг/(м2×с),
объёмная — кг/(м3 с), м3/(м3 с)
линейная — л/(м с)
9. Требуемый расход на защиту (л/с) Qтр.т = Sз × Iтр.з Sз Величина расчетного параметра тушения пожара
Iтр.з Интенсивность подачи огнетушащего средства для защиты (справочная)
10. Количество приборов подачи огнетушащих веществ
водяные стволы Nств.в = Qтр / qств Qтр Требуемый расход на тушение, л/с
qств площадь тушения пенного ствола, м2
пенные стволы
– ПОВЕРХНОСТНОЕ тушение		 Nств.п = Sт / Sпс Sт площадь тушения, м2
Sпс Расход пенного ствола, м3/мин (справочная)
пенные стволы
– ОБЪЁМНОЕ тушение		 Nств.п =(Vп × kз) / qпс × τр Vп объём помещения, м3
kр Коэффициент разрушения пены = 3
qпc расход пенного ствола, м3/мин (справочная)
τр Расчетное время тушения — 15 мин
11. Время работы стволов (от ПА без установки на водоисточник) τраб= (Vц – NрVр) / (Nст × qст× 60) Vц Объем воды в цистерне пожарной машины, л
Nр Число рукавов в магистральной и рабочих линиях, шт
Vр Объем воды в одном рукаве, л
Nст Число водяных стволов, работающих от данной пожарной машины, шт
qст Расход воды из ствола, л/с
Время работы стволов(от ПА с установкой на водоисточник с ограниченным запасом) τ = 0,9 VВ / (NПР × QПР × 60) VВ Запас воды в водоеме, л
NПР Число приборов (стволов, генераторов), поданных от всех пожарных машин, установленных на данный водоисточник
QПР Расход воды одним прибором, л/с
12. Время работы ГПС -600 (мин)
по ПО τ = Vпо / qГПС Vпо Объем пенообразователя, л
qГПС Расход ГПС-600: по воде — 5,64 л/с; по пене – 0,36 л/с; по раствору – 6 л/с
по воде τ = Vв / qГПС Vв Объем воды, л
qГПС Расход ГПС-600: по воде — 5,64 л/с; по пене – 0,36 л/с; по раствору – 6 л/с
13. Возможный объем пены средней кратности (ПСК) (м3)
по ПО Vп = Vпо / 0,6 Vпо Объем пенообразователя, м3
по воде Vп = Vводы / 10 Vводы Объем воды, м3
14. Возможная площадь тушения ЛВЖ и ГЖ (ПСК) (м2)
по ПО ЛВЖ ST = Vпо / 3 Vпо Объем пенообразователя, л
по ПО ГЖ ST = Vпо / 1,8(2)
по воде ЛВЖ ST = Vв / 45 Vв Объем воды, л
по воде ГЖ ST = Vв / 30
15. Возможная площадь тушения ЛВЖ ГЖ по раствору (м2) ST = VР-PA / ISt × τP × 60 ISt Нормативная интенсивность подачи раствора на тушение пожара, л/(м2 с)
τP Расчетное время тушения, мин
VР-PA Количество водного раствора пенообразователя, л
16. Предельная длина магистральной линии от водоисточника до пожара (м) Lпр = [Нн – (Нпр ± Zм ± Zпр) / SQ2] × 20 Нн Напор на насосе, м
Нпр Напор у разветвления, лафетных стволов, пеногенераторов (потери напора в рабочих линиях от разветвления в пределах двух – трех рукавов во всех случаях не превышает 10 м, поэтому напор у разветвления следует принимать на 10 м больше, чем напор у насадка ствола, присоединенного к данному разветвлению), м
Zм Наибольшая высота подъема (+) или спуска (—) местности на предельном расстоянии, м
Zпр Наибольшая высота подъема или спуска приборов тушения (стволов, пеногенераторов) от места установки разветвления или прилегающей местности на пожаре, м
S Сопротивление одного пожарного рукава
Q Суммарный расход воды одной наиболее загруженной магистральной рукавной линии, л/с
17. Количество ПА основного назначения Nотд = Nл.с / Nбр Nл.с Количество задействованного личного состава, чел
Nбр. Количество личного состава в боевом расчете, чел (в среднем – 4 чел)
18. Скорость заправки АЦ водой (мин) τзап= Vц / Qп × 60 Vц Объем цистерны, л
Qп Средняя подача воды насоса, заправляющего цистерну, л/с
19. Время расхода воды из АЦ на пожаре (мин) τРАСХ= Vц / Nпр × Qпр × 60 Vц Объем цистерны, л
Nпр Число приборов (стволов, генераторов), поданных от ПА
Qпр Расход воды одним прибором, л/с
20. Предельное расстояние ступени перекачки (м) Lст = [НН – (НВХ ± ZM) / SQ2] × 20 НВХ Напор на конце магистральной линии ступени перекачки, м
21. Длина магистральной линии (м) Lм=L×1,2 L Расстояние от водоисточника до места пожара, м
22. Количество ступеней перекачки Nст = Lм – Lгол / Lст Lм Длина магистральной линии от водоисточника до места пожара, м
Lгол Расстояние от места пожара до головного ПА, м = Lпр
Lст Длина ступеней перекачки, м
23. Общее количество ПА для перекачки Nм = Nст + 1 Nст Количество ступеней перекачки
1 Головной автомобиль

Источник

Добавить комментарий