Как найти радиус контура питания скважины

За
контур питания в условиях водонапорного
режима принимается линия, соответствующая
выходам пласта, откуда он пополняется
поверхностными водами (см. рис. 3), или
линия, на которой расположены нагнетательные
скважины.

На естественном
или искусственном контуре питания
приведенное давление в процессе
разработке остается постоянным. В
следствии быстрого перераспределения
давления в газовой шапке в условиях
газонапорного режима за контур питания
может быть принят газонефтяной контакт.
При питании залежи со всех сторон контур
питания с большой степенью точности
можно принять круговым, при питании
залежи с одной стороны или с двух
противоположных сторон – прямолинейным.

Дебит
рядов эксплуатационных скважин в
процессе разработки будет изменятся
даже при сохранении постоянного перепада
давлений между контурами питания и
скважинами, что является следствием
изменения общего сопротивления потоку
движущейся жидкости. Дебит скважины в
каждый момент времени зависит от текущего
положения водонефтяного или газонефтяного
контакта, от соотношения вязкостей
вытесняемого и вытесняющего агентов и
от изменения проницаемости пласта в
зоне замещения нефти вытесняющим
агентом.

Если
сопротивление в нефтяной зоне больше
сопротивления в зоне вытесняющего
агента (воды или газа), то при сохранении
постоянного перепада давлений дебит
увеличивается, так как область, заполненная
нефтью, сокращается и общие гидравлические
сопротивления потоку уменьшаются. Если
сопротивление потоку в нефтяной зоне
меньше сопротивления в зоне вытесняющего
агента, то дебит вследствие тех же причин
будет уменьшаться.

Для
определения эффективности рассмотренных
вариантов разработки интересно оценить
средние дебиты на различных этапах
разработки. За этап разработки принимается
промежуток времени, в течении которого
контур перемещается с начального
положения до первого ряда скважин или
от ряда обводнившихся выключенных
скважин до следующего ряда работающих
скважин. Для определения среднего дебита
вводится расчетный приведенный контур
питания. Определение местоположения
приведенного контура питания рассмотрим
на примере полосообразной залежи,
работающей в условиях водонапорного
режима и имеющей односторонний контур
питания (рис. 2,а).

Суммарный
дебит рядов Q
( в м³ /
с) для любого момента времени можно
определить по формуле :

Q
=
,
(2)

В – длина рядов
перпендикулярно к потоку движущейся
жидкости, (м)

h-
мощность пласта, (м)

k
– проницаемость, (м²)

p_к
– давление на контуре области питания,
(н/м²)

p
– среднее давление на линии внешнего
ряда во время работы, (н/м²)

_в
и _н
– вязкость
воды и нефти, (н^.
c/м²)

L_к
– расстояние
от внешнего ряда до контура питания,
(м)

L_н
– расстояние
от внешнего ряда до начального положения
контура нефтеносности, (м)

L
– расстояние от внешнего ряда до текущего
водо-нефтяного контакта, (м)

Как
видно из формулы (2), дебит изменяется в
зависимости от положения контура
нефтеносности. Начальный дебит можно
определить из формулы (2), если вместо L
подставить L_н
, а к моменту
подхода контура нефтеносности к внешнему
ряду дебит можно подсчитать по той же
формуле (2), приняв L=0.

Истинная
скорость перемещения контура нефтеносности
w
– величина переменная. Значение ее можно
определить из уравнения движения
жидкости в поровом пространстве

w
= –

(3)

П_дин
– коэффициент
динамической полезной емкости коллектора.

Разделив
в уравнении (3) переменные, проинтегрируем
его, подставив предварительно значение
дебита из формулы (2)

(4)

Начальному
моменту времени соответствует положение
контура нефтеносности на расстоянии L
_н
от внешнего ряда, а окончание процесса
обводнения (t)
соответствует подходу к внешнему ряду
контура нефтеносности. После интегрирования
получим

(5)

Как
же определить средний суммарный дебит
скважин рядов за время t
? Дебит может быть постоянным только
при условии, что вязкость нефти и воды
одинакова, и при постоянной проницаемости
пласта. Предположим, что вязкость всей
жидкости ровна вязкости нефти _н
и
проницаемость пласта k
постоянна. Подсчитаем средний дебит Q
, условно приняв, что контур питания с
тем же давлением p_к
находится
на расстоянии L₀
от внешнего ряда:

=(6)

Продолжительность
перемещения контура нефтеносности от
начального положения L_н
до ряда можно определить объемным
методом, так как скорость остается
постоянной и не зависит от изменения
гидравлических сопротивлений в процессе
разработки:

(7)

В
реальных условиях при переменном дебите
с учетом различия гидравлических
сопротивлений и при среднем постоянном
дебите без учета этого различия
продолжительность этапов разработке
должна быть одинаковой. Поэтому значения
времени t,
определенные по формулам (5 ) и (7), должны
совпадать. Приравняв правые части
уравнений (5) и (7), определим L₀
, величина которого соответствует
расстоянию от внешнего ряда до приведенного
контура питания:

(8)

Таким
образом, приведенным контурам питания
называется расчетный контур , по которому
можно определить средний дебит рядов
скважин и среднюю скорость перемещения
контура нефтеносности на каждом этапе
разработки в предположении, что вязкости
нефти и воды (газа) одинаковы и проницаемость
пласта постоянна. При этом для
продолжительности этапов разработки
получим те же значения, что и в реальных
условиях. При расчетах давление на
приведенном контуре питания условно
принимают равным давлению на истинном
контуре питания.

Рассуждая
аналогично, можно найти выражение для
приведенного контура питания круговой
залежи, работающей водонапорном режиме
(см. Рис. 2 в). С учетом геометрии пласта
радиус с приведенного контура питания
можно определить из выражения:

,
(9)

где
R₀
– радиус приведенного контура питания;

R_н
– радиус начального контура нефтеносности;

R₁
– радиус первого эксплуатационного
ряда;

R_к
– радиус контура области питания
(естественного или искусственного,
созданного нагнетательными скважинами).

В
случае газонапорного режима формулы
для приведенного контура питания будут
иметь такой же вид, как и в случае
водонапорного, только вместо вязкости
воды _в
как вытесняющего агента следует
подставлять вязкость газа _г
. Кроме того, для газонапорного режима
формулы (8) и (9) можно значительно
упростить. Так как _г


_н ,
с высокой степенью точности можно
принять _г
/ 
_н
= 0. Приведенные контуры питания для
полосообразной и круговой залежей при
газонапорном режиме показаны на рис. 2
б, г.

Следует
отметить, что при газонапорном режиме
давление в газовой шапке, являющейся
областью питания, может изменяться.
Если газ не закачивают, оно снижается,
если газ закачивают под давлением,
превышающим первоначальное, – повышается.
Тогда приведенный контур питания следует
несколько раз изменять в течении каждого
этапа разработки в соответствии с
изменением давления в газовой шапке.

Расстояние
до приведенного контура питания следует
определять для каждого этапа разработки
после выключения ряда скважин вследствие
обводнения или загазовывания их. Так,
для второго этапа разработки в
полосообразной залежи расстояние до
приведенного контура питания также
можно определить по формуле (8) ,
подразумевая под L_к
расстояние от второго ряда до контура
питания , а под L_н
– расстояние между вторым и первым
рядами, на котором к началу второго
этапа находится контур нефтеносности.
Для определения R₀
на втором
этапе разработки в круговой залежи в
формулу (9) вместо R_н
следует
подставить R₁
, а вместо
R₁–
радиус второго эксплуатационного ряда

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #
• #

Определить дебит скважины, проведенной до подошвы непроницаемого пласта, при следующих данных глубина скважины Н = 2400 м, диаметр скважины D = 200 мм, мощность пласта h = = 12 м, проницаемость пласта К = 460 мд, пластовое давление = = 180 ат, забойное давление = 84 ат, радиус контура питания скважины R — 350 м, плотность нефти р = 840 кг/м , динамический коэффициент вязкости нефти в пластовых условиях р, = 3,2 сПз.  [c.101]

Определить дебит скважины при следующих данных мощность пласта h = 2,6 м, проницаемость пласта К = 94 мд, диаметр скважины 168 мм, радиус контура питания R = 320 м, пластовое давление = 120 ат, забойное давление = 78 ат, плотность нефти р = 845 кг/м , динамический коэффициент вязкости нефти в пластовых условиях х = 2,8 спз.  [c.101]

Пример 48. Определить дебит естественного газа из скважины, диаметр которой равен 300 мм. Мощность пласта 2 ж, радиус контура питания 500 ж, проницаемость 3 дарси. Статическое давление у забоя 70 ama, динамическое давление у забоя 50 ama. Газ имеет средний молекулярный вес 18,5 и абсолютную вязкость 2,3 10 г/сж сек при пластовой температуре +50°.  [c.337]

Определить проницаемость к, если температура воды равна – -5°С и радиус контура питания / = 700 м.  [c.147]

Колодец диаметром 0=1 м заложен в песчано-глинистый пласт с грунтовыми водами. Радиус контура питания / = 1500 м.  [c.147]

Определить дебит воды, считая радиус контура питания / =150 м и принимая коэффициент фильтрации с для песка, свободного от глины. При решении задачи потерей напора в колонне труб пренебречь [30, 272].  [c.149]

Определить дебит естественного газа из скважины диаметром = 200 мм. Мощность пласта = 2,5 м радиус контура питания / = 800 м, проницаемость = 4 дарси. Статическое давление у забоя Рз. с — 90 ата динамическое давление / з, д = 60 ama. Средний молекулярный вес газа Л1 — 20,0 вязкость i = 2,0 Ю z M сек. Температура пласта равна 7 = 50 “С.  [c.149]

В работах [92, 233] рекомендуется использовать в этих случаях в качестве радиуса контура питания половину расстояния между скважинами. Однако следует различать условный радиус влияния, радиус дренажа и приведенный радиус влияния скважины, каждый пз которых должен использоваться для различных целей.  [c.247]

Плоско-радиальная фильтрация. Рассмотрим другой простейший случай фильтрационного потока — плоско-радиальную фильтрацию несжимаемой жидкости. Пусть скважина расположена в центре кругового пласта толщиной /г (рис. 109). Обозначим радиус контура питания Rк, радиус скважины Го, давление на них соответственно рк и Рс. Пока скважина не эксплуатируется, в любой точке пласта давление рк, а соответствущий ему статический уровень П —pJ(pg). Для того чтобы жидкость притекала к скважине, необходимо снизить давление на ее забое (нижней точке) рс, т. е. создать условие рк>рс (или Як>Яс, где Яс=рс/(ря)—динамический уровень жидкости в скважине). Если при этом динамический уровень окажется больше глубины скважины, она будет фонтанировать, т.е. жидкость сможет поступать на поверхность земли только за счет затрат пластовой энергии (гидростатического напора). Если Яо меньше глубины скважины (см. рис. 109), добывать жидкость можно только за счет внешних источников энергии (например, насосами). Линии тока жидкости в рассматриваемом случае направлены от контура питания к скважине по радиусу пласта, а поля скоростей фильтрации и давлений для любого его горизонтального сечения одинаковы. Такую фильтрацию называют плоско-радиальной.  [c.202]

Определить дебит нефтяной скважины (в т/сут) в случае установившейся плоскорадиальной фильтрации жидкости по закону Дарси, если известно, что давление на контуре питания /71,=9,8 МПа (100 кгс/см2), давление на забое скважины Рс = = 7,35 МПа (75 кгс/см ), коэффициент проницаемости пласта. =0,5 Д, мощность пласта /г=15 м, диаметр скважины Ос = = 24,8 см, радиус контура питания / и=10 км, динамический коэффициент вязкости жидкости х=6 мПа-с и плотность жидкости р = 850 кг/м .  [c.21]

Какому коэффициенту С, определяющему дополнительное фильтрационное сопротивление, обусловленное гидродинамическим несовершенством скважины, соответствует 6 = 0,75 Радиус скважины / 0 = 0,1 м, радиус контура питания к=1 км. Определить также приведенный радиус скважины.  [c.65]

Расчет провести при условии, что коэффициент проницаемости =1 Д, радиус контура питания (=200 м, плотность жидкости р= 1000 кг/м , динамический коэффициент вязкости ее [х= 1 мПа-с.  [c.71]

Известно, что в пласте происходит установившаяся плоскорадиальная фильтрация газа по закону Дарси. Радиус контура питания / к= 1000 м, радиус скважины Гс = 0,1 м, абсолютное давление газа на контуре питания р =100 кгс/см , давление на забое скважины Рс = 92 кгс/см Определить средневзвешенное по объему пласта давление р.  [c.89]

Состав газа приведен в условии задачи 83, давление на контуре питания рк=150 кгс/см , давление на забое скважины Рс = = 100 кгс/см , радиус контура питания / ,, = ЮОО м, радиус скважины Гс = 0,1 м, температура газа в пласте = 38° С, коэффициент проницаемости пласта = 0,1 Д, мощность пласта Л-10 м.  [c.97]

Сравнить давлеиия при плоскорадиальной фильтрации несжимаемой жидкости по закону Дарси на расстояниях г = 2 10 100 и 500 м от оси скважины в случаях чисто трещиноватого и пористого коллекторов. Припять следующие расчетные данные давление на контуре питания р,< = 20 МПа (204 кгс/см ), давление на забое скважины ро=17 МПа (173 кгс/см ), радиус контура питания / , = 1500 м, радиус скважины Гс = 0,1 м, комплексный параметр трещиноватой среды р = 0,8-10 м /Н.  [c.126]

Оценить предельный градиент С и предельное напряжение-сдвига То по промысловым данным исследования. После длительной эксплуатации скважины в пласте с неньютоновской нефтью увеличивают противодавление иа пласт до = 70 кгс/см , при котором прекращается поступление нефти в скважину. Затем закачивают в нее такое количество той же нефти, при котором начинается поступление жидкости в пласт при этом давление на забое будет р” = 120 кгс/см . Известно, что радиус контура питания / , = 500 м, коэффициент проницаемости пласта /г = 300 мД, коэффициент а принять равным 0=1,70-10-2 [10].  [c.167]

Пусть радиус контура питания пласта 5 равен г , а радиус эксплуатационной скважины Ох — расстояние скважины от центра  [c.127]

Радиус контура питания принимался при подсчетах равным 10 Гс, что при радиусе скважины = 10 см составляет = 10 км. Подсчеты выполнялись для различных значений радиуса батареи а. Результаты подсчетов сведены в табл. 10.  [c.136]

Пусть — радиус контура питания Гд — радиус начального контура нефтеносности, концентричного по отношению к контурам эксплуатационной скважины и питания г — радиус текуш его контура нефтеносности (рис. 98) Рс — постоянные давления на контурах питания и скважины соответственно.  [c.249]

Если скважина до момента остановки работала в течение столь продолжительного времени, что распределение давления в пласте можно принять за установившееся, мы так же, как и при выводе зависимости (ХП.47), используем метод суперпозиции. Пусть перед остановкой дебит скважины был Q, а радиус контура питания пласта г .  [c.293]

Формулу (Х1У.19) получаем из известных в главе V зависимостей для установившегося одномерного потока жидкости в деформируемом трещиноватом коллекторе. При решении задачи обычно выделяют две фазы процесса перераспределения давления. Для первой фазы характерно то, что область возмущения (ее граница) не доходит до контура питания. Вторая фаза начинается тогда, когда радиус границы возмущенной области станет равным радиусу контура питания.  [c.319]

Имеется принципиальная возможность определения параметров анизотропии коллектора по данным о работе трех различно ориентированных галерей, длина каждой из которых много больше радиуса контура питания. В этом случае, как уже указывалось, непосредственно определяется направленная проницаемость второго рода к .  [c.151]

В формуле (17-104) имеем следующие обозначения и – число эксплуатируемых колодцев Qo Расход воды, выкачиваемой насосами из всех колодцев /i — глубина фильтрационного потока в любой точке депрессионной поверхности Гь Г2, Гз,. .., г,— расстояния от этой точки до центров соответствующих колодцев Но — известная глубина в какой-либо точке М контура питания, например, мощность водоносного слоя в естественном состоянии R – расстояние от точки М до центра группы колодцев величину R устанавливают на основании данных гидрогеологических изысканий иногда под R понимают радиус влияния группы колодцев, причем численные значения R принимают те же, что и в случае одиночного колодца.  [c.563]

Если контуром питания является окружность радиуса R с центром в начале координат, а скважина помещена в точке 4- iYi, то комплексный потенциал будет  [c.314]

Если контур питания С имеет произвольную форму, то, отобразив область, ограниченную им, на внутренность круга радиуса с помощью уравнения Z = F (г), найдем, что дебит скважины, находящейся в точке Zq, выражается так  [c.314]

Сравнивая формулы (12.2.14) и (12.1.5), можно численно оценить, как меняется дебит скважины, если при неизменных граничных условиях и неизменном кратчайшем расстоянии Го центра скважины до области питания круговой концентрический к скважине контур питания заменить на круговой неконцентрический к скважине контур питания произвольного радиуса Ло-  [c.325]

Определим дебит круглой скважины радиуса Гх, на которой задано ф , если контуром питания будет прямая, отстоящая от центра скважины на расстоянии Го. Полагаем, что на границе скважины задано фо- Так как прямая является частным случаем окружности, то применима формула (12.2.7).  [c.325]

Из сравнения полученной формулы с формулой Дюпюи (12.2.5) следует, что при одних и тех же граничных условиях дебит скважины при прямолинейном контуре питания будет меньше, чем при круговом контуре питания, концентрическом к скважине. Однако если радиус скважины значительно меньше кратчайшего расстояния Го до прямолинейной области питания, то это уменьшение дебита может быть пренебрежимо мало.  [c.326]

Пренеб )егая гидравлическими сопротивлениями при движении воды по стволу скважины, определить ее дебит, приняв коэ ициент фильтрации равным 0,05 см/сек и радиус контура питания 400 м.  [c.97]

Обычно предполагается, что при каждом установившемся отборе в пласте реализуется стационарное течение жидкости, которому соответствует формула [227, 242] пли же ее видоизменения (см. 23) для нелинейно-унругого режима фильтрации. Формула Дюпюи связывает между собой забойное и контурное давленпя, дебит и радиус контура питания. При этом для вычисления, например, дебита задаются забойным давлением, а давление и радиус контура питания, по предположению, — величины постоянные, остаются в пласте с непроницаемыми границами пли в бесконечном пласте неопределенными.  [c.247]

При исследовании скважины на стационарный приток данные об установившемся режиме работы скважины интерпретируются на основе формулы Дюпюи (А. П. Крылов и др., 1962). Отклонения от соответствующей линейной связи дебита с забойным давлением связывают с иеустано-вившимися процессами (В. Н. Щелкачев и К. М. Донцов, 1945), с нарушением закона Дарси при больших числах Рейнольдса (В. Н. Щелкачев и Б. Б. Лапук, 1948, Б. С. Чернов, М. Н. Базлов и А. И. Жуков, 1960) а при относительно больших депрессиях с нелинейно-упругими эффектами зависимости проницаемости от давления (см. А. Бан и др., 1962 см. подробнее п. 4.4). Использование соотношения типа формулы Дюпюи требует априорного знания величины радиуса контура питания , на котором давление практически равно пластовому. Согласно представлениям об упругом режиме работы пласта этот контур смещается с изменением времени, хотя для приближенных оценок небольшие изменения его положения можно не учитывать (так как радиус входит в формулу для дебита под знаком логарифма). Однако в ряде случаев необходим более строгий анализ, например при исследовании малопроницаемых пластов. Обсуждение понятия о контуре питания можно найти в книге В. Н. Щелкачева (1959) и, например, в ряде статей Г. А. Зотова (1966).,  [c.624]

При обычной классической интерпретации формулы стационарного притока к скважине все входящие в нее величины (забойное и контурное давление, дебит и радиус контура) считаются постоянными. При этом для вычисления, например, дебита задаются забойным давлением, а контурное давление и его радиус остаются, строго говоря, неопределенными. В работах Г. А. Зотова и А. С. Малыха (1965, 1966) стационарному притоку к скважине ставится в соответствие квазистационарное решение для второй фазы фильтрации. Это решение принимает вид формулы Дюцюи, если взять вместо радиуса контура питания половину расстояния до границы зоны дренирования. Эту величину они называют приведенным радиусом . При этом постоянной будет разность квадратов забойного давления и давления на границе дренирования Ар , и расчет сводится к построению связи Q (Ар ). В связи с тем, что для малопроницаемых коллекторов период выхода на вторую фазу течения велик, был разработан специальный экспресс-метод определения параметров пласта.  [c.629]

Гидродииамически несовершенная скважина вскрывает пласт. мощностью 20 м на глубину 10 м. Радиус скважины 10 см, радиус контура питания / =200 м.  [c.63]

В пласте имеет место установившаяся плоскорадиальнз5г фильтрация газа по закону Дарси. Абсолютное давление на контуре питания рк = 9,8 МПа (100 кгс/см ), давление на забое скважины рс = 6,86 МПа (70 кгс/см ), приведенный к атмосферному давлению и пластовой температуре объемный расход газа Рат=8-10 м /сут. Радиус контура питания 750 м, радиус скважины Гс = 0,1 м, мощность пласта А=10 м, пористость т — = 20%. Определить давление, скорость фильтрации и среднюю скорость движения газа на расстоянии г = 50 м от скважины.  [c.88]

В пласте происходит фильтрация неньютоновской жидкости с предельным градиентом давления 0 — 0,03 (кгс/см2)/м. Найти дебит сквал<ины и построить индикаторную линию при плоскорадиальной установившейся фильтрации, а также сопоставить с дебитом ньютоновской жидкости, если мощность пласта Л = = 7 м, коэффициент проницаемости й = 0,7 Д, давление на контуре, питания рь==100 К1 с/см2, забойное давление /Ос = 70 кгс/см-. радиус контура питания / к = 400 м, радиус сквал<ииы Гс О, м, динамический коэффициент вязкости нефти х=17 сП.  [c.166]

С другой стороны, очевидно, что при а, сравнимых с р, а тем более значительно меньших р, изменение радиуса контура питания Я слабо отражаетсй на о-  [c.52]

Введем следующие обозначения — радиус контура питания, Гс — радиус скважины, Гд — радиус начального контура нефтенос-  [c.250]

Определить средневзвешенное по объему пластовое давление, если известно, что давление на контуре питания р,,= = 9,8 МПа (100 кгс/см ), давление на лабое возмущающей скважины Рс = 7,84 МПа (80 кгс/см ), расстояние до контура питания / к=25 км, радиус скважины Гс = 10 см. В пласте имеет место установившееся плоскорадиальное движение несжимаемой жидкости по закону Дарси.  [c.22]

---