Как найти толщину стенки трубы формула - Сайт, где вы сможете решить свои вопросы

Расчет толщины стенки трубопровода

Расчет минимальной толщины стенки заданного диаметра трубопровода и выбор фактической толщины является одним из наиболее важных основных конструктивных соображений для любых проектов трубопроводов. Это одно из основных мероприятий, которое выполняется на начальных этапах любого детального проектирования.

В этой статье будет объяснена методика расчета толщины стенки для жидкостного трубопровода диаметром 10 дюймов (API 5L-Gr X52, 10,75 дюйма OD, расчетное давление = 78 бар-g, расчетная температура = 60 град. В) с образцом примера.

Критерии расчета минимальной толщины стенки трубопровода

Толщина стенки трубы линии CS рассчитывается на основе допустимого напряжения обруча из-за внутреннего давления. В соответствии с ASME B31.4, пункт 403.2.1, номинальная толщина стенки прямых участков стальной трубы должна быть равна или больше tn, определяемой в соответствии со следующим уравнением:

tn ≥ t + A

Здесь:

A — сумма припусков на нарезание резьбы, канавок, коррозию и эрозию и увеличение толщины стенки при использовании в качестве защитной меры;

tn — номинальная толщина стенки, удовлетворяющая требованиям к давлению и припускам;

t — расчетная толщина стенки под давлением в дюймах (миллиметрах).

Толщина стенки трубопровода (t) , выдерживающая внутреннее расчетное давление, рассчитывается следующим образом:

t = P * D / (2 * F *S * E)

Где:

t — Расчетная толщина стенки (мм);

P — Расчетное давление для трубопровода (кПа) = 78 бар-g = 7800 кПа;

D — Наружный диаметр трубы (мм) = 273,05 мм;

F — расчетный коэффициент = 0,72;

S — Указанный минимальный предел текучести (МПа) = 359870 кПа для указанного материала;

E — Коэффициент продольного соединения = 1,0.

Отсюда рассчитывается толщина стенки (т, мм) = (7800*273.05)/ (2*0.72*359870*1) = 4.10

Если сумма припусков на нарезание резьбы, канавок, коррозию и эрозию и увеличение толщины стенки при использовании в качестве защитной меры =0,3 мм

Тогда номинальная толщина стенки, удовлетворяющая требованиям по давлению и припускам = 4,1 + 0,3 = 4,4 мм.

Таким образом, в качестве выбранной толщины можно использовать любую доступную толщину более 4,4 мм.

Толщина стенки трубопровода

В настоящее время различные организации имеют свои собственные рекомендации по выбору минимальной толщины с учетом жесткости трубы, поддержки, обработки, изгиба в полевых условиях и других аспектов, связанных со строительством и целостностью трубопровода на месте, и их необходимо проверить. Исходя из этого, необходимо выполнить несколько проверок, прежде чем принимать решение об окончательной толщине стенки. Они перечислены ниже:

Немногие организации ограничивают использование металлических линейных трубопроводов толщиной менее 4,8 мм. Следовательно, 4.8 мм будет выбранной толщиной.

Номинальная толщина стенки трубопровода

Это толщина стенки, рассчитанная с использованием применимого уравнения, такого как указано в пункте 841.1.1 ASME B31.8 или любого другого применимого кода. Вычисленная номинальная толщина стены может быть использована для того чтобы приказать трубу с или без припуска компенсировать под толщиной.

Припуск на толщину стенки трубы

Припуск — это дополнительная толщина, добавленная к расчетной толщине стенки трубы, чтобы покрыть любое уменьшение толщины стенки, которое может возникнуть в результате производства, обработки или коррозии.

При расчете толщины стенки трубопровода учитывается несколько припусков; они включают в себя производственный припуск, механический припуск и припуск на коррозию.

Производственный допуск в основном принимается равным нулю, поскольку большинство изготовленных труб подвергается строгим проверкам качества, выполняемым на трубах.

Допуск на коррозию зависит от транспортируемой жидкости и ее влияния на материал трубы. Обычно трубы из нержавеющей стали, дуплексной нержавеющей стали имеют допуск на коррозию ноль (0). Допуск на коррозию оценивается путем прогнозирования скорости коррозии в течение всего срока службы трубопровода

Формула расчета толщины стенки

Толщина стенки может быть получена из уравнения, указанного в разделе 841.1.1 кодекса. Приведены две формулы, одна использует обычную единицу, а другая — единицу СИ.

Обычная единица измерения:

tmin = P×D / 2×S×E×F×TSI

Unit

tmin = P×D / 2000×S×E×F×T

t≥tmin + CA

Где:

D = Номинальный наружный диаметр трубы, в. (мм);

E = коэффициент продольного соединения, полученный из таблицы 841.1.7-1 [см. Также пункт 817.1.3 (d) ];

F = расчетный коэффициент, полученный из таблицы 841.1.6-1;

P = расчетное давление, фунтов НА квадратный ДЮЙМ (кПа);

S = Заданный минимальный предел текучести, psi (MPa);

CA = допуск на коррозию.

Примечание CA не входит в уравнение, указанное в ASME B31.8, однако CA следует добавить к расчетной минимальной толщине стенки под давлением, рассчитанной для трубопроводов из углеродистых стальных материалов. Также обратите внимание, что номенклатура tmin, t и т. д. , используемая в этой статье, не соответствует заявленным в ASME B31.8, они были использованы для ясности.

Стальные трубы

Номинальная толщина стенки стальной трубы рассчитывается как:

S ≥ SR + С

Где:

SR – расчетная толщина стенки. Минимальная толщина стенки, необходимая для выдерживания внутреннего давления, определяется стандартами;

С – суммарный припуск на расчетную толщину стенки.

Общий припуск на коррозию

Общий припуск C рассчитывается как:

С = С1 + С2

Где:

С1 – производственный припуск (допуск мельницы), принимаемый как сумма отрицательного отклонения толщины стенки С11 и допуска мельницы С12. Для кода ASME он вводится в процентах (%). Для российских кодов он вводится в миллиметрах;

С11 – припуск для компенсации отрицательного допуска. Определяется отрицательным отклонением толщины стенки, установленным стандартами или спецификациями. Припуск не включает округление расчетной толщины до стандартной толщины листа;

С12 – допуск 12 фрез для компенсации истончения стенок элементов при выполнении технических операций – растягивание, прессование, изгиби др. Определяется процессом изготовления фитинга и устанавливается в соответствии с техническими условиями изготовления;

С2 – миллиметровый допуск для компенсации коррозии и износа (эрозии). Определяется по проектным нормам или отраслевым стандартам с учетом прогнозируемого срока службы. При двустороннем контакте с зоной коррозии (эрозии) С2 следует увеличить.

Обратите внимание, что номинальная толщина стенки S не должна быть ниже значений, указанных в стандартах, и что S округляется до ближайшей толщины стенки в соответствии со стандартами или техническими условиями.

Стеклопластиковые трубопроводы

Толщина армированной стенки рассчитывается как:

ST= S —-SL—SC

Где:

S – номинальная толщина стенки;

SL- толщина внутреннего (неармированного) защитного слоя;

Sc- толщина внешнего (неармированного) защитного слоя.

Основной формулой для определения толщины стенки трубы является общая формула напряжения обруча для тонкостенных цилиндров, которая указывается как:

t = Pd0/ 2(Hs+P)

Где:

HS = напряжение обруча в стенке трубы, в psi [N / мм2];

t = толщина стенки трубы, дюйм [мм];

L = длина трубы, фут [мм];

P = внутреннее давление трубы, фунтов на квадратный дюйм [МПа];

do = наружный диаметр трубы, в [мм];

Стандарт ANSI/ASME B31.3 – очень строгий код с высоким запасом прочности. Формула расчета толщины стенки B31.3 имеет вид:

t=te + tth+ Pd0/ [2(SE+PY)][100/100-Tol]

Где:

t = минимальная расчетная толщина стенки, в;

te= допуск на коррозию, in. [мм];

tth= глубина резьбы или канавки, дюйм [мм];

P = допустимое внутреннее давление в трубе, psi (МПа);

do = наружный диаметр трубы, в. [мм];

S = допустимое напряжение для трубы, psi [N/мм2];

E = продольный коэффициент сварного шва [1,0 бесшовный, 0,95 электрический сварной шов, двойной стыковой, прямой или спиральный шов APL 5L, 0,85 электрический резистивный сварной шов (ERW), 0,60 стыковой сварной шов печи];

Y = понижающий коэффициент (0,4 для черных металлов, работающих при температуре ниже 900 °F);

Tol= допустимый допуск производителей, % (12,5 трубы до 20 дюймов—OD) (10 труб> 20 дюймов. OD, API5L).

Наши специалисты проконсультируют Вас и проведут все необходимые расчеты по определению корректного диаметра трубопровода, толщины стенки, а также выбора парового и пароконденсатного оборудования для Вашей системы.

Если у Вас остались вопросы, мы будем рады Вам помочь. С нами можно связаться любым удобным способом:

По телефону: +7 (343) 288-35-54 или WhatsApp

Подписывайтесь на наш Телеграм канал, там всегда много полезного и интересного.

Источник

При строительстве и обустройстве дома трубы не всегда используются для транспортировки жидкостей или газов. Часто они выступают как строительный материал — для создания каркаса различных построек, опор для навесов и т.д. При определении параметров систем и сооружений необходимо высчитать разные характеристики ее составляющих. В данном случае сам процесс называют расчет трубы, а включает он в себя как измерения, так и вычисления.

Содержание статьи

1 Для чего нужны расчеты параметров труб
2 Внутренний и наружный диаметр, толщина стенки, радиус
3 Расчет площади поверхности трубы
4 Расчет веса
5 Как высчитать площадь поперечного сечения
6 Как рассчитать объем воды в трубопроводе

Для чего нужны расчеты параметров труб

В современном строительстве используются не только стальные или оцинкованные трубы. Выбор уже довольно широк — ПВХ, полиэтилен (ПНД и ПВД), полипропилен, металлопластк, гофрированная нержавейка. Они хороши тем, что имеют не такую большую массу, как стальные аналоги. Тем не менее, при транспортировке полимерных изделий в больших объемах знать их массу желательно — чтобы понять, какая машина нужна. Вес металлических труб еще важнее — доставку считают по тоннажу. Так что этот параметр желательно контролировать.

То, что нельзя измерить, можно рассчитать

Знать площадь наружной поверхности трубы надо для закупки краски и теплоизоляционных материалов. Красят только стальные изделия, ведь они подвержены коррозии в отличие от полимерных. Вот и приходится защищать поверхность от воздействия агрессивных сред. Используют их чаще для строительства заборов, каркасов для хозпостроек (гаражей, сараев, беседок, бытовок), так что условия эксплуатации — тяжелы, защита необходима, потому все каркасы требуют окраски. Вот тут и потребуется площадь окрашиваемой поверхности — наружная площадь трубы.

При сооружении системы водоснабжения частного дома или дачи, трубы прокладывают от источника воды (колодца или скважины) до дома — под землей. И все равно, чтобы они не замерзли, требуется утепление. Рассчитать количество утеплителя можно зная площадь наружной поверхности трубопровода. Только в этом случае надо брать материал с солидным запасом — стыки должны перекрываться с солидным запасом.

Сечение трубы необходимо для определения пропускной способности — сможет ли данное изделие провести требуемое количество жидкости или газа. Этот же параметр часто нужен при выборе диаметра труб для отопления и водопровода, расчета производительности насоса и т.д.

Внутренний и наружный диаметр, толщина стенки, радиус

Трубы — специфический продукт. Они имеют внутренний и наружный диаметр, так как стенка у них толстая, ее толщина зависит от типа трубы и материала из которого она изготовлена. В технических характеристиках чаще указывают наружный диаметр и толщину стенки.

Внутренний и наружный диаметр трубы, толщина стенки

Имея эти два значения, легко высчитать внутренний диаметр — от наружного отнять удвоенную толщину стенки: d = D — 2*S. Если у вас наружный диаметр 32 мм, толщина стенки 3 мм, то внутренний диаметр будет: 32 мм — 2 * 3 мм = 26 мм.

Если же наоборот, имеется внутренний диаметр и толщина стенки, а нужен наружный — к имеющемуся значению добавляем удвоенную толщину стеки.

С радиусами (обозначаются буквой R) еще проще — это половина от диаметра: R = 1/2 D. Например, найдем радиус трубы диаметром 32 мм. Просто 32 делим на два, получаем 16 мм.

Измерения штангенциркулем более точные

Что делать, если технических данных трубы нет? Измерять. Если особая точность не нужна, подойдет и обычная линейка, для более точных измерений лучше использовать штангенциркуль.

Расчет площади поверхности трубы

Труба представляет собой очень длинный цилиндр, и площадь поверхность трубы рассчитывается как площадь цилиндра. Для вычислений потребуется радиус (внутренний или наружный — зависит от того, какую поверхность вам надо рассчитать) и длина отрезка, который вам необходим.

Формула расчета боковой поверхности трубы

Чтобы найти боковую площадь цилиндра, перемножаем радиус и длину, полученное значение умножаем на два, а потом — на число «Пи», получаем искомую величину. При желании можно рассчитать поверхность одного метра, ее потом можно умножать на нужную длину.

Для примера рассчитаем наружную поверхность куска трубы длиной 5 метров, с диаметром 12 см. Для начала высчитаем диаметр: делим диаметр на 2, получаем 6 см. Теперь все величины надо привести к одним единицам измерения. Так как площадь считается в квадратных метрах, то сантиметры переводим в метры. 6 см = 0,06 м. Дальше подставляем все в формулу: S = 2 * 3,14 * 0,06 * 5 = 1,884 м2. Если округлить, получится 1,9 м2.

Расчет веса

С расчетом веса трубы все просто: надо знать, сколько весит погонный метр, затем эту величину умножить на длину в метрах. Вес круглых стальных труб есть в справочниках, так как этот вид металлопроката стандартизован. Масса одного погонного метра зависит от диаметра и толщины стенки. Один момент: стандартный вес дан для стали плотностью 7,85 г/см2 — это тот вид, который рекомендован ГОСТом.

Таблица веса круглых стальных труб

В таблице Д — наружный диаметр, условный проход — внутренний диаметр, И еще один важный момент: указана масса обычных стального проката, оцинкованные на 3% тяжелее.

Таблица веса профилированной трубы квадратного сечения

Как высчитать площадь поперечного сечения

Формула нахождения площади сечения круглой трубы

Если труба круглая, площадь сечения считать надо по формуле площади круга: S = π*R². Где R — радиус (внутренний), π — 3,14. Итого, надо возвести радиус в квадрат и умножить его на 3,14.

Например, площадь сечения трубы диаметром 90 мм. Находим радиус — 90 мм / 2 = 45 мм. В сантиметрах это 4,5 см. Возводим в квадрат: 4,5 * 4,5 = 2,025 см², подставляем в формулу S = 2 * 20,25 см² = 40,5 см².

Площадь сечения профилированной трубы считается по формуле площади прямоугольника: S = a * b, где a и b — длины сторон прямоугольника. Если считать сечение профиля 40 х 50 мм, получим S = 40 мм * 50 мм = 2000 мм² или 20 см² или 0,002 м².

Как рассчитать объем воды в трубопроводе

При организации системы отопления бывает нужен такой параметр, как объем воды, которая поместится в трубе. Это необходимо при расчете количества теплоносителя в системе. Для данного случая нужна формула объема цилиндра.

Формула расчета объема воды в трубе

Тут есть два пути: сначала высчитать площадь сечения (описано выше) и ее умножить на длину трубопровода. Если считать все по формуле, нужен будет внутренний радиус и общая длинна трубопровода. Рассчитаем сколько воды поместится в системе из 32 миллиметровых труб длиной 30 метров.

Сначала переведем миллиметры в метры: 32 мм = 0,032 м, находим радиус (делим пополам) — 0,016 м. Подставляем в формулу V = 3,14 * 0,016² * 30 м = 0,0241 м³. Получилось = чуть больше двух сотых кубометра. Но мы привыкли объем системы измерять литрами. Чтобы кубометры перевести в литры, надо умножить полученную цифру на 1000. Получается 24,1 литра.

Источник

Исходные
данные:

Труба
D=530 мм, ЧТЗ по ТУ
14 – 3р-04-94 из
стали
13ГС;
σ_вр
=510 МПа, σ_тек
=360 МПа;
коэффициент
надежности по материалу К₁
=1,34;
Изоляция
трубопровода в два слоя лентой и оберткой
типа «Поликен»
толщиной
δ=
0,635 мм; плотность ленты ρ_ил=
1046 кг/м³;
плотность обертки ρ_об=
1028 кг/м³;
Грунт
–пылеватый песок;
n_ce=0,8
– коэффициент надежности по нагрузкам
от действия собственного веса
при
расчете на продольную устойчивость и
устойчивость положения;
Р_раб=5,8
МПа;
температура
замыкания сварного стыка t_зам=-22°С;
плотность
перекачиваемого продукта ρ_н=0,700
кг/м³;
глубина
заложения трубопровода до верхней
образующей
h₀=0,8м;
радиус
изгиба ρ_и=
600 м;
температура
эксплуатации t_э=10°C
категория
участка – IVI.

Расчетную
толщину стенки трубопровода δ , см,
следует определять по формуле:

;
(1)

где
n=1,1
– коэффициент надежности по нагрузке –
внутреннему рабочему давлению в
трубопроводе (СНиП2.05.06-85*табл. 13);

Р=5.8
МПа –рабочее давление в трубопроводе;

D_H=530
мм — наружный диаметр трубы;

R₁
—расчетное сопротивление растяжению,
определяется по формуле:

;
(2)

где
m₀=0,9
– коэффициент условий работы трубопровода
(СНиП 2.05.06-85* табл. 1); k₁
=1.34 – коэффициент надежности по материалу
(СНиП 2.05.06-85* табл. 9); k_н=1
–
коэффициент
надежности по назначению трубопровода,
для трубопроводов D<1000
мм (СНиП 2.05.06-85* табл. 11);

R₁^н
– нормативное
сопротивление растяжению металла труб
и сварных
соединений,
принимается равным минимальному значению
временного сопротивления σ_вр
=510МПа;

,
MПа;

мм.

Полученное
расчетное значение толщины стенки трубы
округляется до ближайшего большего
значения δн,
предусмотренного государственными
стандартами и техническими условиями.
Принимаем толщину стенки равной 7 мм.
При расчете толщины стенки трубы запас
на коррозию не предусматривается. В
процессе расчета при заданной толщине
стенки трубопровод не проходил проверку
в продольном направлении поэтому толщина
стенки была увеличена до 12 мм а радиус
упругого изгиба до 1000 м.

При
наличии продольных осевых сжимающих
напряжений толщину стенки следует
определять из условия:

;
(3)

где
ψ₁
– коэффициент, учитывающий двухосное
напряженное состояние труб, определяемый
по формуле:

;
(4)

где
σ_пр_N
– продольное осевое сжимающее напряжение,
МПа, определяемое от расчетных нагрузок
и воздействий с учетом упругопластической
работы металла труб, определяется по
формуле:

;
(5)

где
α=1,2
10^-5
град
– коэффициент линейного расширения
металла трубы;

Е=2,06
10⁵
МПа
– переменный параметр упругости (модуль
Юнга);

μ=0,26-0,33
– переменный коэффициент поперечной
деформации стали (коэффициент Пуассона);

D_н=530мм
– диаметр трубы.

-расчетный
температурный перепад.

Абсолютное
значение максимального положительного
или отрицательного температурного
перепада определяют по формулам:

град;
(6)

град. (7)

К
дальнейшему расчету принимаем больший
перепад температуры.

Находим
величину продольных осевых сжимающих
напряжений:

Если
следовательно,
присутствуют сжимающие напряжения.

Поэтому
вычисляем коэффициент ψ₁,
учитывающий двухосное напряженное
состояние металла:

Пересчитываем
толщину стенки:

мм

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Источник

СОЮЗВОДОКАНАЛПРОЕКТ ГОССТРОЯ
СССР

ПОСОБИЕ

по определению толщин стенок стальных труб, выбору марок, групп и
категорий сталей для наружных сетей водоснабжения и канализации

(к СНиП
2.04.02-84 и СНиП 2.04.03-85)

МОСКВА 1989

Государственный ордена Трудового
Красного Знамени проектный институт Союзводоканалпроект Госстроя СССР

Пособие
по определению толщин стенок стальных труб, выбору марок, групп и категорий
сталей для наружных сетей водоснабжения и канализации

(к СНиП
2.04.02-84
и СНиП
2.04.03-85)

Утверждено

приказом
Союзводоканалниипроекта

Госстроя
СССР от 08. 08. 86 г. № 233

Москва Стройиздат 1989

Содержит указания по определению
толщин стенок стальных подземных трубопроводов наружных сетей водоснабжения и
канализации в зависимости от расчетного внутреннего давления, прочностных
характеристик сталей труб и условий прокладки трубопроводов.

Даны примеры расчета, сортамента
стальных труб и указания по определению внешних нагрузок на подземные
трубопроводы.

Для инженерно-технических,
научных работников проектных и научно-исследовательских организаций, а также
для преподавателей и студентов средних и высших учебных заведений и аспирантов.

Разработано
Союзводоканалпроектом (инж. Л. П. Хлюпин) и ВНИИ ВОДГЕО (канд. техн. наук В. И.
Готовцев).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Пособие по определению толщин стенок стальных труб, выбору марок,
групп и категорий сталей для наружных сетей водоснабжения и канализации
составлено к СНиП 2.04.02-84
«Водоснабжение. Наружные сети и сооружения» и СНиП 2.04.03-85
«Канализация. Наружные сети и сооружения».

Пособие распространяется на проектирование подземных трубопроводов
диаметром от 159 до 1620 мм, прокладываемых в грунтах с расчетным
сопротивлением не менее 100 кПа, транспортирующих воду, бытовые и промышленные
сточные воды при расчетном внутреннем давлении, как правило, до 3 МПа.

Применение стальных труб для указанных трубопроводов допускается в
условиях, определенных п. 8.21 СНиП 2.04.02-84.

1.2. В трубопроводах следует применять стальные сварные трубы
рационального сортамента по стандартам и техническим условиям, указанным в прил. 1.
Допускается по предложению заказчика применять трубы по ТУ, указанным в прил. 2.

Для изготовления фасонных частей методом гнутья должны применяться
только бесшовные трубы. Для фасонных частей, изготовляемых методом сварки,
могут применяться те же трубы, что и для линейной части трубопровода.

1.3. С целью уменьшения расчетных толщин стенок трубопроводов в проектах
рекомендуется предусматривать мероприятия, направленные на снижение воздействия
внешних нагрузок на трубы: отрывку траншей предусматривать по возможности с
вертикальными стенками и минимально допустимой шириной по дну; укладку труб
предусматривать на спрофилированное по форме трубы грунтовое основание или с
контролируемым уплотнением грунта засыпки.

1.4. Трубопроводы должны подразделяться на отдельные участки по степени
ответственности. Классы по степени ответственности определяются п. 8.22 СНиП
2.04.02-84.

1.5 . Определение толщин стенок труб производится на основании двух
раздельных расчетов:

статического расчета на прочность, деформацию и устойчивость на
воздействие внешней нагрузки с учетом образования вакуума; расчета на
внутреннее давление при отсутствии внешней нагрузки.

Расчетные приведенные внешние нагрузки определяются по прил. 3 для
следующих нагрузок: давление грунта и грунтовой воды; временных нагрузок на
поверхности земли; веса транспортируемой жидкости.

Рис. 1. Способы опирания труб на основание

а – плоское грунтовое
основание; б – спрофилированное грунтовое основание с углом охвата 75°: I – с
песчаной подушкой; II – без песчаной подушки; 1 – засыпка местным грунтом
без уплотнения; 2- засыпка местным грунтом с нормальной или повышенной степенью
уплотнения; 3 – естественный грунт; 4 – подушка из песчаного грунта

Расчетное внутреннее давление для стальных трубопроводов подземной
прокладки принимается равным наибольшему возможному по условиям эксплуатации
давлению на различных участках (при наиболее невыгодном режиме работы) без
учета его повышения при гидравлическом ударе.

1.6. Порядок определения толщин стенок, выбора марок, групп и категорий
сталей по данному Пособию.

Исходными данными для расчета являются: диаметр трубопровода d_e ; класс по степени ответственности; расчетное внутреннее давление р;
глубина заложения (до верха труб) h ; характеристика грунтов засыпки (условная группа грунтов определяется
по табл. 1 прил. 3).

Для расчета весь трубопровод должен быть разбит на отдельные участки,
для которых все перечисленные данные постоянны.

По разд. 2
производится выбор марки, группы и категории стали труб и на основании этого
выбора по разд. 3
устанавливается или вычисляется значение расчетного сопротивления стали R_y . Толщина стенки труб принимается большей из двух значений, полученных
расчетом на внешние нагрузки и внутреннее давление, с учетом сортаментов труб,
приведенных в прил. 1
и 2.

Выбор толщины стенки при расчете на внешние нагрузки, как правило,
производится по таблицам, приведенным в разд. 6. Каждая из таблиц для заданного диаметра
трубопровода, класса по степени ответственности и типа грунта засыпки дает
соотношения между: толщиной стенки; расчетным сопротивлением стали R_y;
глубиной заложения h и способом укладки труб (тип основания и степень
уплотнения грунтов засыпки – рис. 1).

Пример пользования таблицами дан в прил. 4.

Если исходные данные не удовлетворяют следующим данным: h = 1 – 6
м; R_y = 150 – 400 МПа; временная нагрузка – НГ-60; укладка
труб в насыпи или траншее с откосами, необходимо проводить индивидуальный
расчет, включающий в себя: определение расчетных приведенных внешних нагрузок
по прил. 3
и определение толщины стенки по расчету на прочность, деформацию и устойчивость
по формулам разд. 4.

Пример такого расчета дан в прил. 4.

Выбор толщины стенки при расчете на внутреннее давление производится по
графикам разд. 5
или по формуле (6) разд. 4.
Эти графики показывают соотношения между величинами: d_e ; t ; p ; R_y
и позволяют определить любое из них при известных остальных величинах.

Пример пользования графиками дан в прил. 4.

1.7. Внешняя и внутренняя поверхность труб должна защищаться от
коррозии. Выбор методов защиты необходимо производить в соответствии с
указаниями п.п. 8.32 – 8.34 СНиП 2.04.02-84. При
применении труб с толщиной стенки до 4 мм независимо от коррозионной активности
транспортируемой жидкости рекомендуется предусматривать защитные покрытия
внутренней поверхности труб.

2.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ МАРОК, ГРУПП И КАТЕГОРИЙ СТАЛЕЙ ТРУБ

2.1 . При выборе марки, группы и категорий стали следует учитывать поведение
сталей и их свариваемость при низких температурах наружного воздуха, а также
возможность экономии стали за счет применения высокопрочных тонкостенных труб.

2.2 . Для наружных сетей водоснабжения и канализации рекомендуется, как
правило, применять следующие марки сталей:

– для районов с расчетной температурой наружного воздуха t_e ³ – 40 °С; углеродистую по ГОСТ 380-71^*
– ВСт3; низколегированную по ГОСТ 19282-73^* – типа 17Г1С;

– для районов с расчетной температурой наружного воздуха t_e < – 40 °С; низколегированную по ГОСТ
19282-73^* – типа 17Г1С; углеродистую конструкционную по ГОСТ 1050-74^**–
10; 15; 20.

При применении труб в районах с t_e < – 40 ° C в заказе стали должно быть оговорено
минимальное значение ударной вязкости 30 Дж/см²(3 кгс·м/см²)
при температуре – 20 °С.

В районах с t_e ³ – 40 ° C низколегированную сталь следует применять,
если это приводит к более экономичным решениям: снижение расхода стали или
снижение трудозатрат (за счет ослабления требований по укладке труб).

Углеродистые стали могут применяться следующих степеней раскисления:
спокойная (сп) – в любых условиях; полуспокойная (пс) – в районах с t_e ³ – 20 °С для всех диаметров, в районах с t_e ³ – 40 ° C для диаметров труб не более 1020 мм; кипящая
(кп) – в районах с t_e ³ – 10 °С и при толщине стенки не более 8 мм.

2.3. Допускается применение труб из сталей других марок, групп и
категорий в соответствии с табл. 1 и другими материалами настоящего Пособия.

При выборе группы углеродистой стали (кроме основной рекомендуемой
группы В по ГОСТ 380-71^* следует руководствоваться следующим: стали
группы А могут применяться в трубопроводах 2 и 3 класса по степени
ответственности с расчетным внутренним давлением не более 1,5 МПа в районах с t_e ³ -10 °С; стали группы Б могут применяться в
трубопроводах 2 и 3 класса по степени ответственности в районах с t_e ³ – 10 °С; стали группы Д могут применяться в
трубопроводах 3 класса по степени ответственности при расчетном внутреннем давлении
не более 1,5 МПа в районах с t_e ³ – 10 ° C .

Таблица 1

Нормативный документ	d_e , мм	Класс по степени ответственности трубопровода	Расчетная температура наружного воздуха, °С
t_e ³ – 10	t_e ³ – 20	t_e ³ – 30	t_e ³ – 40	t_e < – 40
ГОСТ 107 05-80^, сортамент по ГОСТ 10704-76^	До 530	2 и 3	БСт3кп (< 8), СТ3кпЗ (< 8), БСт3пс (> 8), СТ3пс3 (> 8)	ВСт3пс2	ВСт3пс3, 20сп	ВСт3сп, 20сп	10сп, 15сп, 20сп
ГОСТ10706-76^, сортамент по ГОСТ 10704-76^	426 – 1620	1 – 3	ВСт3кп2 (< 8). ВСт3пс2 (> 8)	ВСт3пс2, (< 10), ВСт3сп2 (> 10)	ВСт3сп3-4	ВСт3сп4
ГОСТ 8696-74^*	До 1620	1 – 3	ВСт3 категории 2-3, ВСт3кп (< 8), типа17Г1С	ВСт3 категории 2-3	Типа 17Г1С, ВСт3сн3	Типа 17Г1С	Типа 17Г1С
ТУ 102-39-84	–	2 и 3	БСт3 (< 5), Ст3кп (< 8), Ст3пс3 (> 8)	СТ3пс3 (> 8)	ВСт3пс2	ВСт3сп2	–
ТУ 14-3-377-75	219 – 426	1 и 2	ВСт3сп	ВСт3сп	ВСт3сп, 20сп	ВСт3сп, 20сп	20сп
ТУ 14-3-1209-83	530 – 1420	1 и 2	ВСт2пс, ВСт3пс 1-4	ВСт3пс2, типа17Г1С	ВСт3сп3, типа17Г1С	ВСт3сп 3-4, типа 17Г1С	Типа 17Г1С
ТУ 14-3-684-77	530 – 1420	1 и 2	ВСт3пс2, ВСт3сп2	ВСт3пс2 (< 10), ВСт3сп2 (> 10), типа17Г1С	20, типа 17Г1С, К45, К52	Типа 17Г1С, 20, К45, К52	Типа 17Г1С, 20сп, К45, К52
ТУ 14-3-943-80	219-530	1 и 2	ВСт3пс2, ВСт3сп2, ВСт3пс3	ВСт3пс2 (< 10), ВСт3сп2 (> 10), ВСт3пс3 (< 10)	ВСт3пс3, ВСт3сп3 (по требованию)	ВСт3сп3 (по требованию)
ТУ 14-3-721-78	820-1220	1-3				17Г1С, 17Г2СФ	17Г1С, 17Г2СФ

Примечания: 1. Трубы по ТУ 102-39-84, не имеющие
внутреннего защитного покрытия, могут применяться для временных трубопроводов,
а также для транспортирования воды, подвергнутой стабилизационной обработке.

2. Для трубопроводов, сооружаемых в районах с
расчетной температурой ниже – 40 °С, следует, как правило, применять трубы из
низколегированных марок сталей типа 17Г1С.

3.
В скобках указаны толщины стенок труб, мм.

3.
ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛЕЙ И ТРУБ

3.1. Расчетное сопротивление материала труб определяется формулой

(1)

где R_yn – нормативное
сопротивление растяжению металла труб, равное минимальному значению предела
текучести s_у,
нормируемого стандартами и техническими условиями на изготовление труб; g_m – коэффициент надежности по
материалу; для прямошовных и спиральношовных труб из низколегированной и
углеродистой стали – равный 1,1.

3.2. Для труб групп А и В (с нормируемым пределом текучести) расчетное
сопротивление R_y следует принимать по формуле (1).

3.3. Для труб групп Б и Д (без нормируемого предела текучести) величина
расчетного сопротивления R_y должна быть не более- величин
допускаемых напряжений R_adm , которые принимаются для вычисления величины
заводского испытательного гидравлического давления по ГОСТ
3845-75^*.

В случае, если величина R_y оказывается больше R_adm , т o
за расчетное сопротивление принимают величину

(2)

где p₁ – величина заводского
испытательного давления; t
– толщина стенки трубы.

3.4. Прочностные показатели труб, гарантируемые стандартами на их изготовление,
приведены в табл. 2 – 4.

Таблица 2

Термически обработанные трубы по ГОСТ 10705-80^*	Термически обработанные трубы по ГОСТ 10705-80^*
Марки стали	Временное сопротивление s_и , МПа (не менее)	Предел текучести s_у , МПа (не менее)	Марки стали	Временное сопротивление s_и , МПа (не менее)
08, 08пс, 10кп	314	196	08пс, 08кп, 08, 10пс, 10, Ст2кп, ВСт2кп	314
10, 10пс, 15, 15кп, 15пс, 20кп, Ст2пс, Ст2кп, Ст2пс, ВСт2сп, ВСт2пс, ВСт2кп	333	206	Ст2сп, Ст2пс, Вст2сп, Вст2пс, 15пс, 15кп, 20, 20пс, 20кп	333
ВСт3пс, ВСт3сп, ВСт3кп	372	225	Ст2сп, Ст3пс, Ст3кп, Вст3кп, Вст3сп, Вст3пс	353
Ст4сп, Ст4пс. ВСт4сп, ВСт4пс, ВСт4кп, 20, 20пс	412	245	Ст4сп, Ст4пс, Ст4кп, Вст4пс, Вст4сп, Вст4кп	402

Примечание . Показатель s_и для труб диаметром 203 – 530
мм включительно, прошедших термообработку сварного соединения, аналогичен
показателю s_и для термически
необработанных труб.

Таблица 3

ГОСТ и диаметр труб, мм	Группы	Марки, виды сталей по степени раскисления и категории	Требования ГОСТ по величине гидравлического испытательного давления	Прочностные характеристики сталей труб
обязательные	по заказу или по требованию потребителя
ГОСТ 8696-74^, d_e* от 159 до 1620	А	Ст2, Ст3, категория 3 с нормированием механических свойств	при R_adm = 0,85 s_у	–	См. табл. 4
	В	ВСт2 категория 2, ВСт3 категорий 2-5 низколегированные (17Г1С и др.) по химическому составу и с нормированием механических свойств	То же	По требованию при R_adm = 0,9 s_у	» »
	Б	БСт2, БСт3 категорий 1, 2; по химическому составу	То же, при R_adm = 180 МПа; р₁ не более 3,5 МПа	–	Не нормированы
	Д	Не нормированы	» »	–	» »
ГОСТ 10705-80^, d_e* до 530	А	Ст2, Ст3, Ст4 всех степеней раскисления, категорий 1-3 с нормированием механических свойств	р₁ ³ 6 МПа для d_e до 102 мм; р₁ ³ 3 МПа для d_e = 102 мм и более; р₁ ³ 2 МПа для d_e от 402 до 530 мм при толщине 4-5,5 мм	По требованию потребителя при R_adm = 0,4 s_и или R_adm = 0,9 s_у , но р₁ не более 20 МПа	См. табл. 3
	Б	БСт2, БСт3, БСт4 08, 10, 15, 20 всех степеней раскисления с нормированием химического состава	То же	–	Не нормированы
	В	ВСт2, ВСт3, ВСт4 (категорий 1, 2) всех степеней раскисления: ВСт3сп и ВСт3пс категорий 3-6 08, 10, 15, 20 всех степеней раскисления с нормированием механических свойств и химического состава	» »	То же, что и для группы А	См. табл. 3
	Д	Не нормированы	» »	–	Не нормированы. Для групп А и В предел текучести труб без термической обработки определяется по согласованию с потребителем, а термически не обработанных труб по требованию потребителя
ГОСТ 10706-76^_, d_e* от 426 до 1620	А	Ст2 и Ст3 всех степеней раскисления категории 1 и 3 с нормированием механических свойств. Допускается изготовлять трубы из низколегированной стали	при R_adm = 0,5 s_и	По заказу потребителя при R_adm = 0,85 s_у	См. табл. 4
	Б	Стали те же, что и для группы А категории 1 и 2, но с нормированием химического состава	р₁ ³ 2,5 МПа; а для труб 920×7; 1020×8; 1120×8; 1120×9; 1220×9; 1220×10; 1320×9; 1320×10; 1320×11; 1420×10; 1420×11, величина р₁ = 2 МПа	–	Не нормированы
	В	Стали те же, что и для группы А, категорий 1-4, но с нормированием механических свойств и химического состава	при R_adm = 0,9 s_у	–	См. табл. 4
	Д	Не нормированы	р₁ , то же, что и для группы Б	–	Не нормированы

Примечание . Величины, входящие в
формулу, принимаются в единой размерности.

Таблица 4

ГОСТ или ТУ	Марки сталей	s_и , МПа	s_у , МПа
ГОСТ 10706-76^*	Ст2кп, Вст2кп	324	216
	Ст2пс, Ст2сп, ВСт2пс, ВСт2сп	333	225
	Ст3кп, ВСт3кп	363	235
	Ст3пс, Ст3сп, Вст3пс, ВСт3сп	373	245
ГОСТ 8696-74^*	Вст2кп, Ст2кп	324	216
	Вст2сп, Вст2пс, Ст2сп, Ст2пс	334	225
	Вст3сп, ВСт3пс, Ст3сп, Ст3пс	372	245
	Вст3кп, Ст3кп	363	235
	17ГС при толщине стенки 5-9 мм (по классу К52)	510	353
ТУ 14-3-377-75	Вст3сп	372	235
	10	333	206
	20	412	245
ТУ 14-3-684-77	ВСт3пс, Вст3сп	372	245
	20	412	245
	К34	333	206
	К38	372	235
	К45	441	294
	К52	510	353
	К60	588	412
ТУ 14-3-943-80	ВСт3пс, ВСт3сп	372	225
	10сп	333	206
ТУ 14-3-1209-83	Ст2	324	216
	Ст3	372	245
	09Г2ФБ, 10Г2Ф	441	372
	14ХГС, 12Г2С	421	294

4.
РАСЧЕТ ТРУБ НА ПРОЧНОСТЬ, ДЕФОРМАЦИЮ И УСТОЙЧИВОСТЬ

4.1. Толщину стенки труб t₁ , мм, при расчете
на прочность от воздействия внешних нагрузок на опорожненный трубопровод
следует определять по формуле

(3)

где F_red – расчетная
приведенная внешняя нагрузка на трубопровод, определяемая по прил. 3 как сумма от всех действующих нагрузок в их
наиболее опасном сочетании, кН/м; z – коэффициент,
учитывающий совместное действие отпора грунта и внешнего давления; определяется
по п. 4.2.; т – общий коэффициент, характеризующий работу трубопроводов,
равный ; m₁
– коэффициент, учитывающий кратковременность испытания, которому подвергаются
трубы после их изготовления, принимаемый равным 0,9; g – коэффициент
надежности, учитывающий класс участка трубопровода по степени ответственности,
принимаемый равным: 1 – для участков трубопроводов 1 класса по степени
ответственности, 0,95 – для участков трубопроводов 2 класса, 0,9 – для участков
трубопроводов 3 класса; R_y – расчетное сопротивление стали,
определяемое в соответствии с разд. 3 данного Пособия, МПа; d_e – наружный
диаметр трубы, м.

4.2. Значение коэффициента z следует определять по формуле

(4)

где В; B_t – параметры,
характеризующие жесткость грунта и трубы, определяются согласно прил. 3 данного
Пособия, МПа; р_v
– величина вакуума в трубопроводе, принимаемая равной до 0,8 МПа; (значение
задается технологическими отделами), МПа; p_w – величина внешнего гидростатического давления,
учитываемого при прокладке трубопроводов ниже уровня грунтовых вод, МПа.

4.3. Толщину трубы t₂ , мм, при расчете
на деформацию (укорочение вертикального диаметра на 3 % от воздействия
суммарной приведенной внешней нагрузки следует определять по формуле

(5)

4.4. Расчет толщины стенки трубы t₃ , мм, от воздействия внутреннего гидравлического давления при отсутствии
внешней нагрузки следует производить по формуле

(6)

где р – расчетное внутреннее
давление, МПа.

4.5. Дополнительным является расчет на устойчивость круглой формы
поперечного сечения трубопровода при образовании в ней вакуума, производимый
исходя из неравенства

(7)

где b – коэффициент
приведения внешних нагрузок (см. прил. 3).

4.6. За расчетную толщину стенки подземного трубопровода следует
принимать наибольшее значение толщины стенки, определенное по формулам (3), (5), (6) и
проверенное по формуле (7).

4.7. По формуле (6)
построены графики выбора толщин стенок в зависимости от расчетного внутреннего
давления (см. разд. 5),
позволяющие без проведения расчетов определять соотношения между величинами: d_e ; р; t ; R_y для d_e от 325 до 1620 мм.

4.8. По формулам
(3), (4)
и (7) построены таблицы допустимых глубин
заложения труб h в
зависимости от толщины стенки и других параметров (см. разд. 6).

По таблицам можно без проведения расчетов определять соотношения между
величинами: t и h для следующих наиболее часто встречающихся
условий: d_e – от 377
до 1620 мм; h – от 1 до 6 м; R_y – от 150 до 400 МПа; основание под трубы
грунтовое плоское и спрофилированное (75°) с нормальной или повышенной степенью
уплотнения грунтов засыпки; временная нагрузка на поверхности земли – НГ-60.

4.9. Примеры расчета труб по формулам и подбора толщин стенок по
графикам и таблицам даны в прил. 4.

4.10. Для наиболее часто встречающихся условий укладки, рекомендуемых
марок сталей и сортамента в табл. 5 приведены расчетные величины толщин стенок.
Эта таблица является сокращенным вариантом таблиц разд. 6.

Таблица 5

Наружный диаметр, d_e , мм	Толщина стенки t , мм, при засыпке грунтом
песками (кроме пылеватых)	песками пылеватыми	супесями, суглинками	глиной
Глубина заложения, м, (до верха труб)
1-1,5	2,5	3,5	1-1,5	2,5	3,5	1-1,5	2,5	3,5	1-1,5	2,5	3,5
Трубопроводы 1 класса
273	3/-	3/-	3/-	3/-	3/-	4/-	3/-	4/-	5/-	3/-	4/-	5/3
325	3/-	3/-	3/-	3/-	4/-	5/-	3/-	5/-	6/-	4/-	5/3	6/4
377	3/-	3/-	4/-	4/-	5/3	6/4	3/-	4/3	5/4	5/-	6/4	-/5
426	3/-	3/-	4/3	4/-	5/4	7/5	4/-	5/4	6/4	6/4	7/5	-/6
530	4/-	4/-	5/4	5/-	6/5	8/6	4/-	6/4	7/5	7/5	9/6	-/8
630	4/-	5/-	6/5	6/5	8/6	10/7	5/-	7/5	9/6	6/5	8/6	9/7
720	5/-	6/-	7/6	7/6	10/7	-/8	6/-	8/6	11/7	7/-	9/6	11/8
820	5/-	6/-	8/7	9/7	11/7	-/9	7/6	9/7	12/8	8/-	10/7	12/9
920	6/-	7/-	9/8	11/8	-/8	-/10	8/7	10/8	14/9	9/7	11/8	-/10
1020	7/-	8/7	11/9	12/8	-/9	-/11	9/8	11/9	-/10	10/8	12/9	-/11
1220	8/-	9/8	13/10	-/10	-/11	-/14	11/9	14/10	-/12	12/10	-/11	-/13
1420	10/-	12/10	15/12	9/-	10/-	13/11	9/-	10/9	12/10	15/11	-/13	-/16
1620	12/-	14/12	-/14	10/-	11/-	15/12	10/-	12/11	16/13	-/13	-/14	-/-
–	Плоское основание с нормальной степенью уплотнения грунтов засыпки	Плоское основание с повышенным уплотнением грунтов засыпки	Профилированное основание (75°) с повышенной степенью уплотнения грунтов засыпки
Трубопроводы 2 класса
273	3/-	3/-	3/-	3/-	3/-	4/-	3/-	4/-	5/-	3/-	4/-	5/3
325	3/-	3/-	3/-	3/-	4/-	5/-	3/-	5/-	6/-	4/-	5/3	6/4
377	3/-	3/-	4/-	4/-	5/3	6/4	3/-	4/3	5/4	5/-	6/4	-/5
426	3/-	3/-	4/3	4/-	5/4	7/5	4/-	5/4	6/4	6/4	7/5	-/6
530	4/-	4/-	5/4	5/-	6/5	8/6	4/-	5/4	7/5	7/5	8/6	-/7
630	4/-	5/-	6/5	6/5	8/6	9/7	5/-	6/5	8/6	6/5	7/6	9/7
720	5/-	5/-	7/6	7/6	9/7	-/8	6/-	7/6	10/7	7/-	8/6	10/7
820	5/-	6/-	8/7	8/7	10/7	-/8	7/6	8/7	12/8	8/-	9/7	11/8
920	6/-	7/-	9/7	10/8	-/8	-/9	8/7	9/8	13/9	9/7	10/8	-/9
1020	7/-	8/7	10/8	11/8	-/9	-/11	9/8	10/9	-/10	10/8	12/9	-/10
1220	8/-	9/8	12/10	-/10	-/11	-/13	10/9	13/10	-/12	12/10	-/11	-/12
1420	9/-	11/10	14/12	9/-	10/-	12/11	9/-	10/9	12/10	15/11	-/13	-/15
1620	11/-	13/12	17/14	10/-	11/-	14/12	10/-	12/11	15/13	17/13	-/14	-/17
–	Плоское основание с нормальной степенью уплотнения грунтов засыпки	Плоское основание с повышенным уплотнением грунтов засыпки	Профилированное основание (75°) с повышенной степенью уплотнения грунтов засыпки
Трубопроводы 3 класса
273	3/-	3/-	3/-	3/-	3/-	4/-	3/-	4/-	5/-	3/-	4/-	5/3
325	3/-	3/-	3/-	3/-	4/-	5/-	3/-	5/-	6/-	4/-	5/3	6/4
377	3/-	3/-	4/-	4/-	5/3	6/4	3/-	4/3	5/4	5/-	6/4	-/5
426	3/-	3/-	4/3	4/-	5/4	6/5	4/-	5/4	6/4	6/4	7/5	-/6
530	4/-	4/-	5/4	5/-	6/5	8/6	4/-	5/4	7/5	7/5	8/6	-/7
630	4/-	5/-	5/-	6/5	8/6	9/7	5/-	6/5	8/6	6/5	7/6	8/7
720	5/-	5/-	6/-	7/6	9/7	11/8	6/-	7/5	9/7	7/-	8/6	10/7
820	5/-	6/-	7/-	8/6	9/7	-/8	6/-	8/6	11/8	7/-	9/7	11/8
920	6/-	7/-	8/-	9/7	11/8	-/9	7/-	9/7	12/9	8/7	10/8	-/9
1020	6/-	7/-	9/8	10/7	-/9	-/10	8/-	10/8	-/10	9/7	11/9	-/10
1220	8/-	9/8	11/10	-/10	-/11	-/13	10/9	12/9	-/12	11/10	-/11	-/12
1420	9/-	10/-	13/12	9/-	10/-	11/-	9/-	10/9	12/10	14/11	-/13	-/14
1620	10/-	12/-	16/14	10/-	11/-	13/12	10/-	11/-	14/13	15/13	-/14	-/16
–	Плоское основание с нормальной степенью уплотнения грунтов засыпки	Плоское основание с повышенным уплотнением грунтов засыпки	Профилированное основание (75°) с повышенной степенью уплотнения грунтов засыпки

Примечания . 1. Толщины стенок, мм,
указаны: перед чертой для стали Вст3, после черты для стали 17Г1С.

2. Таблица составлена для
трубопроводов при временной нагрузке не более НГ-60 и внутреннем давлении до 3
МПа.

5.
ГРАФИКИ ВЫБОРА ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ТРУБ ПО РАСЧЕТНОМУ ВНУТРЕННЕМУ ДАВЛЕНИЮ

5.1. Выбор толщин стенок t производится по графикам, приведенным на рис. 2 – 4 соответственно
для трубопроводов 1 – 3 класса по степени ответственности.

Рис. 2. Графики выбора толщины стенки труб в зависимости от
расчетного внутреннего давления и расчетного сопротивления стали для
трубопроводов 1-го класса по степени ответственности

Рис. 3. Графики выбора толщины стенки труб в зависимости от
расчетного внутреннего давления и расчетного сопротивления стали для
трубопроводов 2-го класса по степени ответственности

5.2. Графики показывают соотношения между d_е ; t ; p ; R_y и позволяют определить любое при заданных остальных величинах.

5.3. Графики построены по формуле (6) разд. 4. Пример
пользования графиками дан в прил. 4.

6.
ТАБЛИЦЫ ДОПУСТИМЫХ ГЛУБИН ЗАЛОЖЕНИЯ ТРУБ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УСЛОВИЙ УКЛАДКИ

6.1. Выбор толщины стенки труб при расчете на внешние нагрузки
производится по табл. 6.
В таблице даны соотношения методу t; R_y; h и способы укладки.

Рис. 4. Графики выбора толщины стенки труб в зависимости от
расчетного внутреннего давления и расчетного сопротивления стали для
трубопроводов 3-го класса по степени ответственности

6.2. Табл. 6 составлена на основании формул разд. 4 и расчета внешних нагрузок по прил. 3. Примеры
пользования таблицей даны в прил. 4.

6.3. При укладке труб на глубину менее 1 м и от 6 до 10 м проводить
расчеты по формулам разд.
4. Пример расчета в прил. 4. Окончательно толщина стенки устанавливается
с учетом сортамента труб.

Таблица 6

Класс трубопровода по степени ответственности	Толщина стенки t , мм	Допустимая глубина заложения до верха трубы h , м, при основании
плоском	профилированном
Степень уплотнения грунтов засыпки
нормальная	повышенная	нормальная	повышенная
Расчетное сопротивление стали R_y , МПа
150	200	250	300	400	150	200	250	300	400	150	200	250	300	400	150	200	250	300	400
d_e 377; Гз -I
	3	1	3	3,9	3,9	3,9	3,9	5,7				3,2	4,8				6
	4	2,3	3,7	5			4,8					3,9	5,7
	5	3	4,3	53			5,4					4,6
3	6	3,6	4,9				6					5,3
	7	4,2	5,5									5,9
	8	4,8
	9	5,4
	3	1	23	3,9	3,9	3,9	3,6	5,3				3	4,5	б			5,7
	4	2,1	3,5	4,7	6		4,4					3,6	5,4
	5	2,7	4,1	5,4			5,1					4,3
2	6	3,3	4,7	6			5,7					4,9
	7	3,9	5,3									5,5
	8	4,5
	9	5,2
	3		2,6	3,6	3,9	3,9	3,3	5				2,7	4,2	5,6			5,3
	4	1,8	3,2	4,4	5,6		4,1	6				3,4	5
	5	2,4	3,8	5,1			4,8					4	5,8
1	6	3	4,4	5,7			5,3					4,6
	7	3,6	5				5,7					5,1
	8	4,2	5,7									5,9
	9	4,8
d_e 377; Гз -II
	3			2,1	2,1	2,1	2,2	3,5	4,5	4,5	4,5	1	2,8	3,5	3,5	3,5	3,7	5,4
	4		2	3,1	4	4,3	2,8	4,1	5,5			2	3,6	4,9	5,9		4,4
	5		2,7	3,9	4,8	5,6	3,4	4,7				2,3	4,2	5,6			5,1
3	6	2	3,4	4,7	5,6		4	5,3				3,5	4,8				5,6
	7	2,8	4,1	5,4			4,5					4,3	5,6
	8	3,6	5				5					5,2
	9	4,5
	3			2,1	2,1	2,1	1,8	3,2	4,4	4,4	4,4		2,6	3,5	3,5	3,5	3,4	5
	4		1,7	2,9	3,7	4,3	2,4	3,9	5,2			1,8	3,3	4,8	5,9		4,1	5,9
	5		2,5	3,6	4,3	5,6	3	4,5	6			2,6	4	5,5			4,8
2	6	1	3,3	4,3	5		3,6	5,1				3,4	4,7				5,4
	7	2,5	4	5			4,2	5,7				4,2	5,4				6
	8	3,5	4,8				4,8					5
	9	4,4					5,4
	3			2,1	2,1	2,1	1	3	4,1	4,4	4,4		2,4	3,5	3,5	3,5	3,1	4,7
	4		1	2,9	3,4	4,3	2,2	3,6	4,9			1	3,1	4,2	5,3		3,8	5,5
	5		2,1	3,6	4,2	5,6	2,8	4,2	5,6			2,2	3,8	4,9	6		4,5
1	6		3	4,3	4,9		3,4	4,8				3,1	4,5	5,6			5,1
	7	2,3	3,9	4,9			4	5,4				4	5,2				5,7
	8	3,2	4,7				4,6					4,9
	9	4,1	5,6				5,3					5,8
d_e 377; Гз -III
	3							1,7	2,7	2,7	2,7			2	2	2	2	3,4	4,3	4,3	4,3
	4				2,1	2,5		2,5	3,6	4,6	4,9		1,7	3	3,6	4	2,8	4,1	5,5
	5			2,3	3,2	4,6	1,7	3,3	4,3	5,3			2,7	4	4,8	6	3,4	4,8
3	6		2,3	3,5	4,3		2,5	4,1	5			1,5	3,7	5			4,2	5,6
	7	2,1	3,3	4,6	5,4		3,3	4,9				3,4	4,8				5
	8	3,1	4,4	5,7			4,1	5,7				4,6					5,8
	9	4	5,6				5					5,9
	3							1,4	2,7	2,7	2,7			2	2	2	1,8	3,2	4,3	4,3	4,3
	4				2	2,5		2,3	3,4	4,9	4,9		1	2,8	3,4	4	23	3,9	5,1
	5			2	3,1	4,4	1	3,1	4,1	5,2			23	3,6	4,6	6	3,2	4,6	5,9
2	6		2	3,1	4,2	5,7	2,2	3,8	4,9	5,7		2,1	3,6	4,4	5,8		3,9	5,3
	7	1,7	3,1	4,2	5,3		3	4,5	5,6			3,2	4,7				4,6
	8	2,7	4,2	5,4			3,8	5,2				4,3					5,4
	9	3,7	5,3				4,6					5,4
	3							1	2,4	2,7	2,7			13	2	2	1	2,9	4	4,3	4,3
	4				1,7	2,5		2,1	3,1	4	4,9			2,4	3,2	4	2,2	3,6	4,8	6
	5			1,8	2,7	4,1		2,8	3,8	4,8			2,3	3,3	4,4	6	2,9	4,3	5,5
1	6		1,8	3	3,7	5,4	1,9	33	43	5,5		2	3,3	4,3	5,6		3,6	5
	7		3	4,1	4,7		2,8	4,3	5,3			3	4,4	5,3			4,3
	8	2,5	4,1	5,2			3,6	5,1				4	53				5,1
	9	3,4	5,2				4,3					5,1				–
d_e 377; Гз -IV
	3																	1	2,2	2,2	2,2
	4								1,5	2,4	2,7				2,1	2,4		2,1	3,2	4	4,4
	5				2	3,2		1	2,5	3,4	4,5		1,3	2,6	3,5	4,9	1,5	3,1	4,2	5,1
3	6		1	2,4	3,3	5,7	1	2,4	3,7	4,4		1	2,8	4	4,9		2,6	4,1	5,2
	7	1	2,6	3,7	4,6		2,2	3,5	4,8	5,5		2,7	4,3	5,4			3,6	5,2
	8	2,4	3,7	5			3,1	4,6	5,9			3,9	5,5				4,7
	9	3,4	4,9				4,1	5,8				5,1
	3																		2,1	2,2	2,2
	4								1	2,2	2,7				1,8	2,4		1,8	3	3,7	4,4
	5				1,7	3			2,3	3,2	4,5			2,4	3,2	4,7	1	2,8	3,9	4,8
2	6		1	2,2	3	4,5		2,2	3,4	4,2	5,9	1	2,6	3,8	4,6		2,4	3,8	4,9
	7		2,4	3,4	4,3		1,9	3,2	4,5	5,3		2,5	3,9	5,1			3,5	4,9
	8	2,2	3,5	4,7	5,7		2,8	4,2	5,6			3,6	5,2				4,6
	9	3,1	4,6				3,8	5,3				4,8					5,7
	3																		2	2,2	2,2
	4									2	2,7				1,5	2,3		1,4	2,9	3,5	4,4
	5				1	2,8			2	2,9	4,5			2,1	2,9	4,4		2,5	3,8	4,6
1	6			1,8	2,8	4,3		1,8	3	3,8	5,6		2,4	3,4	4,3		2,1	3,6	4,7
	7		2,2	3,1	4,2	5,8	1,5	2,9	4	4,9		2,2	3,6	4,8	5,8		3,1	4,7	5,6
	8	2	3,2	4,4	5,5		2,6	4	5,1			3,5	4,8				4,1	5,8
	9	2,9	4,2	5,7			3,5	5,2				4,7					5,2	5,8
d_e 426; Гз -I
	3		2,8	3,2	3,2	3,2	3,5	5,2	5,6	5,6	5,6	3,1	4,3	5	5	5	5,6
	4	2,1	3,4	4,8	5,5	5,5	4,5					3,7	5,4
	5	2,7	4	5,4			5,1					4,3
3	6	3,2	4,6	5,9			5,7					4,9
	7	3,7	5,2									5,5
	8	4,2	5,7									6
	9	4,7
	3		2,6	3,2	3,2	3,2	3,3	4,9	5,6	5,6	5,6	2,8	4,3	5	5	5	5,2,
	4	1,7	3,2	4,4	5,5	5,5	4,2	6				3,4	5,1
	5	2,4	3,8	5,1			4,8					4	5,8
2	6	2,9	4,4	5,5			5,3					4,6
	7	3,4	4,9									5,1
	8	3,9	5,4									5,6
	9	4,4
	3		2,3	3,2	3,2	3,2	3	4,6	5,6	5,6	5,6	2,5	4	5	5	5	4,9
	4	1	2,9	4,1	5,2	5,5	3,8	5,7				3,1	4,7				6
	5	2,1	3,5	4,7	6		4,4					3,7	5,4
1	6	2,6	4,1	5,3			5					4,3	6
	7	3,1	4,7	5,8			5,6					4,8
	8	3,6	5,3									5,3
	9	4,1	5,9
d_e 426; Гз -II
	3						1,6	3,1	14	3,4	3,4		2,5	2,8	2,8	2,8	3,3	4,9	5,3	5,3	5,3
	4		1,5	2,8	3,3	3,3	2,2	3,8	4,9	6	6	1,7	3,2	4,4	5,1	5,1	4,1	5,8
	5		2,5	3,6	4,2	5,2	2,8	4,4	5,9			2,6	3,9	5			4,7
3	6		3,2	4,3	5,1		3,4	5				3,3	4,6	5,7			5,3
	7	2,2	3,9	5	5,9		4	5,5				4	5,3				5,8
	8	2,9	4,6	5,8			4,6					4,7
	9	3,6	5,3				5,1					5,4
	3							2,9	3,4	3,4	3,4		2,3	2,8	2,8	2,8	3,1	4,6	5,3	5,3	5,3
	4			2,5	3,3	3,3	2,1	3,6	4,6	6	6	1	3,1	4,1	5,1	5,1	3,8	5,5
	5		2	3,3	4,1	5,2	2,7	4,1	5,5			2,1	3,8	4,8	6		4,4
2	6		2,7	4	4,8		3,3	4,7				2,9	4,5	5,4			4,9
	7	1,9	3,4	4,7	5,6		3,8	5,2				3,7	5,2				5,4
	8	2,6	4,1	5,4			4,3	5,8				4,4	6
	9	3,3	4,9				4,8					5,1
	3							2,6	3,4	3,4	3,4		2,1	2,8	2,8	2,8	2,6	4,3	5,3	5,3	5,3
	4			2,3	3,1	3,3	2	3,4	4,5,	5,8	6		2,9	3,8	4,9	5,1	3,5	5,2
	5		1,6	3	3,8	5,2	2,7	4	5,2			1,8	3,6	4,4	5,6		4,1	5,9
1	6		2,4	3,7	4,5		3,2	4,6	5,8			2,6	4,3	5			4,6
	7		3,2	4,4	5,2		3,7	5				3,3	5				5,1
	8	2,4	4	5,1			4,2	5,6				4	5,7
	9	3,1	4,7				4,7					4,8
d_e 426; Гз -III
	3							1	1,9	1,9	1,9						1,8	3,1	3,4	3,4	3,4
	4				1,5	1,5		2,1	3,3	3,9	3,9		1	2,5	3,1	3,1	2,5	3,8	5,1	5,9	5,9
	5			1,7	2,6	3,3	1	2,8	4	4,8			2,2	3,5	4,2	5,1	3,2	4,5	6
3	6		1	2,8	3,5	5,1	1,8	3,5	4,6	5,5		1,6	3,2	4,4	5,2		3,9	5,2
	7		2,5	3,9	4,5		2,5	4,2	5,2			2,6	4,2	5,3			4,6	5,9
	8	2,2	3,5	4,9	5,5		3,2	4,9				3,6	5,2				5,3
	9	3	4,5	5,9			3,9	5,7				4,6					6
	3								1,9	1,9	1,9						1	2,9	3,4	3,4	3,4
	4				1,5	1,5		1,9	3	3,8	3,9			2,3	3,1	3,1	2,1	3,6	4,8	5,9	5,9
	5			1	2,5	3,3		2,6	3,7	4,5			2	3,2	4	5,1	2,8	4,3	5,6
2	6			2,4	3,4	4,8	1,4	3,3	4,4	5,2		1	3	4,1	4,9		3,5	5
	7		2,3	3,5	4,4		2,3	4	5,1			2,4	4	5			4,2	5,6
	8	1,9	3,3	4,6	5,4		3	4,7	5,8			3,4	4,9				4,9
	9	2,8	4,2	5,6			3,7	5,4				4,3					5,6
	3								1,9	1,9	1,9							2,6	3,4	3,4	3,4
	4				1	1,5		1,8	2,7	3,4	3,9			2,1	2,9	3,1	2	3,4	4,5	5,7	5,9
	5				2,2	3,3		23	3,4	4,4			1,5	3,1	3,9	5,1	2,7	4	5,2
1	6			2,2	3,2	43	1	3,1	4,1	5,1			2,6	4	4,8		3,4	4,6	5,8
	7		2,1	3,2	4,2	5,7	2,1	3,7	4,8	5,8		2,2	3,7	4,9	5,7		4	5,2
	8	1,4	3	4,2	5,2		2,8	4,3	53			3,1	4,7	5,8			4,6
	9	2,5	3,9	5,2			3,4	5				4	5,7				5,2
d_e 426; Гз -IV
	4									2	2					1		1,8	2,9	3,4	3,4
	5					2			2	3	3,7			1,8	2,6	3,4		2,7	3,8	4,5	5,4
3	6			1,3	2,4	3,7		1,8	3	4	5,3		2	3	4	5,6	1,8	3,6	4,7	5,6
	7		1,6	2,7	3,6	5,2		2,7	4	5		1,8	3,3	4,2	5,3		2,8	43	5,6
	8		2,7	3,9	4,8		2,3	3,6	5	5,9		2,8	4,4	5,4			3,8	5,4
	9	2,4	3,7	5			3,1	4,5	6			3,8	5,5				4,8
	4									2	2							1,5	2,2	3,4	3,4
	5					2			1,7	2,5	3,5			1,5	2,4	3,4		2,4	3,2	4,3	5,4
2	6				2,2	3,5		1,4	2,7	3,5	5		1,6	2,8	3,7	5,2	1,6	3,3	4,2	5,3
	7		1	2,5	3,5	4,9		2,4	3,7	4,5		1,5	2,9	4,1	5		2,6	4,2	5,2
	8		2,3	3,6	4,7		2,1	3,3	4,7	5,5		2,6	4,1	5,3			3,5	5,1
	9	2,2	3,5	4,7	5,8		2,9	4,3	5,6			3,6	5,2				4,5
	4									1,7	2							1	1,9	3,2	3,4
	5					2			1	2,6	3,5				2,2	3,4		2,1	2,9	4,1	5,4
1	6				2	3,3			2,2	3,5	4,7			2,5	3,5	4,9	1	3,1	3,9	5
	7			2,3	3,2	4,6		2,2	3,2	4,4	5,8		2,7	3,7	4,7		2,3	4	4,9
	8		2,2	3,3	4,4	5,9	1,7	3,1	4,2	5,3		2,4	3,8	4,9			3,3	5
	9	1,9	3,2	4,3	53		2,6	4	5,2			3,3	4,9				4,2	6
d_e 530; Гз -I
	4	1	2,9	3,5	3,5	3,5	3,6	5,3				3,1	4,7	5,5	5,5	5,5	5,7
	5	2,1	3,4	4,7	5,5	5,5	4,5					3,6	5,4
	6	2,5	3,9	5,3			5					4,1	5,9
3	7	2,9	4,4	5,8			5,5					4,6
	8	3,3	4,9				5,9					5
	9	3,7	5,4									5,4
	10	4,1	5,8
	4		2,7	3,5	3,5	3,5	3,3	5				2,8	4,4	5,5	3,5	5,5	5,3
	5	1,7	3,2	4,4	5,5	5,5	4,2					3,4	5,1
	6	2,2	3,7	4,9			4,7					3,9	5,5
2	7	2,6	4,2	5,4			5,1					4,4
	8	3	4,6	5,8			5,5					4,9
	9	3,4	5				5,9					5,3
	10	3,8	5,4									5,7
	4		2,4	3,5	3,5	3,5	3,1	4,7				2,6	4,1	5,5	5,5	5,5	5
	5	1	3	4,1	5	5,5	3,9	5,7				3,1	4,7
	6	1,9	3,5	4,6	5,7		4,3					3,6	5,3
1	7	2,3	3,9	5,1			4,7					4,1	5,8
	8	2,7	4,3	5,5			5,1					4,6
	9	3,1	4,7	5,9			5,5					5,1
	10	3,5	5,1				5,7					5,5
d_e 530; Гз -II
	4			1	1	1	2	3,3	4	4	4		2,6	3,1	3,1	3,1	3,5	5,2
	5		1	2,7	3,2	3,2	2,4	3,8	5,2			1,5	3,3	4,3	5,1	5,1	4	5,9
	6		2,1	3,4	4,1	4,8	2,8	4,3	5,8			2,2	3,9	4,9			4,5
3	7		2,7	4	4,7		3,2	4,8				2,8	4,5	5,5			5
	8	1	3,3	4,6	5,3		3,6	5,2				3,4	5				5,5
	9	2,3	3,8	5,2			4	5,6				4	5,5				5,9
	10	2,8	4,3	5,8			4,3					4,5
	4			1	1	1	1,5	3,1	4	4	4		2,3	3,1	3,1	3,1	3,3	4,9
	5			2,4	3,2	3,2	2,2	3,6	4,8			1	3	4	5,1	5,1	3,8	5,5
	6		1,8	3	3,9	4,8	2,6	4,1	5,4			2	3,6	4,6	5,8		4,3
2	7		2,4	3,6	4,6		3	4,6	5,9			2,6	4,2	5,2			4,7
	8		3	4,2	5,2		3,4	5				3,2	4,8	5,8			5,1
	9	2,1	3,6	4,8	5,8		3,8	5,4				3,7	5,4				5,5
	10	2,6	4,1	5,4			4,1	5,8				4,2	6
	4			1	1	1		2,8	3,9	4	4		2,1	3,1	3,1	3	4,6	6
	5			2,2	3	3,2	2	3,3	4,5	5,7			2,8	3,7	4,8	3,5	5,2
	6		1	2,8	3,7	4,8	2,4	3,8	5,1			1	3,4	4,3	5,4	4	5,8
1	7		2,1	3,4	4,3	5,9	2,8	4,3	5,5			2,1	4	1,9	6	4,5
	8		2,7	4	4,9		3,1	4,7	5,9			2,7	4,6	5,5		4,9
	9	1,8	3,3	4,6	5,5		3,4	5,1				3,3	5,2			5,3
	10	2,4	3,8	5,1			3,7	5,5				3,9	5,7			5,7
d_e 530; Гз -III
	4							1,3	2,2	2,2	2,2						1,8	3,1	3,8	3,8	3,8
	5				1	1		2,2	3,2	3,8	3,8			2,5	3	3	2,4	3,7	4,7	5,8	5,8
	6			1	2,4	3		2,7	3,8	4,7	5,6		2	3,3	3,9	4,6	3	4,3	5,2
3	7			2,3	3,3	4,5	1,5	3,2	4,4	5,3			2,9	4,1	4,8		3,5	4,8
	8		2	3,1	4,2	5,7	2,1	3,7	4,9	5,8		2,1	3,7	4,9	5,7		4	5,3
	9	1	2,8	3,9	5,1		2,7	4,2	5,4			2,9	4,5	5,6			4,5
	10	2,2	3,5	4,7	5,9		3,2	4,7				3,6	5,3				4,9
	4								2,2	2,2	2,2							2,9	3,8	3,8	3,8
	5				1	1		2	3	3,8	3,8			2,3	3	3	2,1	3,5	4,7	5,8	5,8
	6				2,2	3		2,5	3,6	4	5,6		1,6	3,1	3,9	4,6	2,6	4,1	5,1
2	7			2,1	3,1	4,3		3	4,2	5			2,5	3,9	4,7		3,1	4,7	5,9
	8		1,7	2,9	4	5,3	1,8	3,5	4,8	5,5		1,9	3,3	4,6	5,5		3,6	5,2
	9		2,4	3,7	4,8		2,4	4	5,3			2,6	4,1	5,3			4,1	5,7
	10	2	3,2	4,4	5,6		2,9	4,4	5,8			3,3	4,9				4,6
	4								2,2	2,2	2,2							2,7	3,8	3,8	3,8
	5					1		1,5	2,8	3,6	3,8			2	2,8	3	1,9	3,3	4,4	5,5	5,8
	6				2	3		2,3	3,4	4,2	5,6		1	2,8	3,6	4,6	2,4	3,9	5
1	7			1,7	2,9	4		2,8	4	4,8			2,2	3,5	4,4	6	2,9	4,4	5,5
	8		1	2,5	3,7	5	1	3,3	4,5	5,4		1	3	4,2	4,9		3,4	4,9
	9		2,2	3,3	4,5		2,2	3,7	5	5,9		2,3	3,8	4,9			3,9	5,4
	10	1,5	3	4,1	5,3		2,7	4,1	5,5			3,1	4,6				4,3
d_e 530; Гз -IV
	4																	1	2,1	2,1	2,1
	5								1	2,1	2,1							2,1	3,1	3,6	3,6
	6					1			1,9	2,9	3,4			1,5	2,4	3		2,8	3,8	4,4	5,1
3	7				2	3,2		1	2,6	3,7	4,7		1,1	2,6	3,4	4,9	1,8	3,5	4,5	5,2
	8			2,1	2,8	4,4		2,1	3,3	4,5	5,8		2,4	3,7	4,5		2,5	4,2	5,2
	9		1,8	3	3,8	5,5	1	2,9	4	5,3		2,1	3,3	4,7	5,4		3,2	4,9	6
	10		2,7	3,8	4,8		2,3	3,6	4,8	6		2,9	4,2	5,7			3,9	5,6
	4																		2,1	2,1	2,1
	5									2,1	2,1							1,8	2,8	3,6	3,6
	6					1			1,3	2,7	3,3				2,2	2,9		2,5	3,5	4,4	5,1
2	7				1,7	3			2,2	3,4	4,5			2,3	3,3	4,6	1,4	3,2	4,2	5,1
	8			1,8	2,6	4		1,8	3	4,1	5,4		2,2	3,3	4,3	5,9	2,2	3,9	4,9	5,8
	9		1,6	2,7	3,5	5		2,6	3,8	4,8		1,8	3,1	4,3	5,3		2,9	4,6	5,6
	10		2,5	3,5	4,4		2,1	3,3	4,5	5,6		2,6	4	5,3			3,6	5,2
	4																		2,1	2,1	2,1
	5									1,7	2,1							1,5	2,8	3,4	3,6
	6					1			1	2,4	3,2				2	2,9		2,2	3,5	4,1	5,1
1	7				1	2,8			2	3,1	4,2			2,1	3	4,3	1	2,9	4,1	4,8
	8			1,3	2,4	3,9		1,5	2,8	3,8	5,1		2,1	3	4	5,6	2	3,6	4,7	5,3
	9		1	2,3	3,3	4,9		2,4	3,5	4,5		1	2,9	4	5		2,7	4,3	5,3
	10		2,3	3,3	4,2	6	1,8	3,1	4,2	5,3		2,4	3,7	5			3,4	4,9
d_e 630; Гз -I
	4		2,3	2,3	2,3	2,3	3,1	4,4	4,4	4,4	4,4	2,7	3,9	3,9	3,9	3,9	5
	5	1	3	3,9	3,9	3,9	3,8	5,3				3,2	4,8	6	6	6	6
	6	2	3,4	4,6	5,5	5,5	4,4					3,7	5,4
3	7	2,3	3,8	5,1			4,8					4,2	5,9
	8	2,6	4,2	5,6			5,2					4,6
	9	2,9	4,6	5,9			5,6					5
	10	3,2	4,9									5,4
	11	3,5	5,2									5,8
	4		2,3	2,3	2,3	2,3	2,8	4,4	4,4	4,4	4,4	2,5	3,9	3,9	3,9	3,9	4,7
	5		2,7	3,9	3,9	3,9	3,6	5,3				2,9	4,5	6	6	6	5,7
	6	1,5	3,1	4,3	5,5	5,5	4,3					3,3	5,1
2	7	2,2	3,5	4,7			4,7					3,7	5,6
	8	2,5	3,9	5,1			5					4,1
	9	2,8	4,3	5,5			5,3					4,5
	10	3,1	4,6	6			5,6					4,9
	11	3,3	4,9				5,9					5,2
	4		2,1	2,3	2,3	2,3	2,6	4,1	4,4	4,4	4,4		3,6	3,9	3,9	3,9	4,3
	5		2,5	3,6	3,9	3,9	3,3	4,9				2,7	4,2	5,6	6	6	5,3
	6		2,9	4	5,1	5,5	4	5,8				3,1	4,7
1	7	1,9	3,3	4,4	5,7		4,3					3,5	5,1
	8	2,3	3,7	4,8			4,6					3,9	5,5
	9	2,6	4,1	5,2			4,9					4,2	5,9
	10	2,9	4,5	5,6			5,2					4,5
	11	3,1	4,8				5,5					4,8
d_e 630; Гз -II
	4							2,5	2,5	2,5	2,5		2	2	2	2	3	4,2	4,2	4,2	4,2
	5			2	2	2	2,1	3,4	4,4	4,4	4,4	1	2,8	3,5	3,5	3,5	3,6	5,2
	6		1	2,7	3,3	3,3	2,4	3,8	5,1	6	6	1,8	3,3	4,4	5,2	5,2	4	5,8
3	7		2	3,2	4	4,6	2,7	4,2	5,6			2,3	3,8	4,9	6		4,4
	8		2,5	3,7	4,5	6	3	4,8				2,7	4,3	5,4			4,8
	9		2,9	4,2	5		3,3	5,2				3,1	4,8	5,9			5,2,
	10	1,7	3,3	4,7	5,5		3,6	5,4				3,5	5,2				5,6
	11	2,3	3,7	5,1			3,9	5,7				3,9	5,6				5,9
	4							2,5	2,5	2,5	2,5		2	2	2	2	2,7	4,2	4,2	4,2	4,2
	5			2	2	2	1,6	3,1	4,4	4,4	4,4		2,5	3,5	3,5	3,5	3,3	5
	6			2,5	3,3	3,3	2,1	3,5	4,9	6	6	1,	3	4,1	5,2	5,2	3,8	5,5
2	7		1,5	3	30	46	2,5	3,9	5,4			2	3,5	4,6	5,7		4,2	6
	8		2,1	3,5	4,4	6	2,8	4,3	5,9			2,4	4	5,1			4,6
	9		2,6	3,9	4,9		3,1	4,7				2,8	4,5	5,5			5
	10	1	3	4,3	5,4		3,4	5				3,2	4,9				5,4
	11	2,1	3,4	4,7	5,9		3,6	5,3				3,6	5,У				5,7
	4							2,3	2,5	2,5	2,5		1,5	2	2	2	2,5	3,9	4,2	4,2	4,2
	5			1,5	2	2		2,8	4	4,4	4,4		2,2	3,2	3,5	3,5	3,1	4,7
	6			2,2	3,1	3,3	1,8	3,2	4,5	5,7	6		2,7	3,8	4,9	5,2	3,5	5,2
1	7		1	2,7	3,6	4,6	2,2	3,6	5			1	3,2	4,3	5,4		3,9	5,6
	8		1,9	3,2	4,1	5,7	2,6	4	5,5			1,9	3,7	4,8	5,9		4,3
	9		2,4	3,6	4,6		2,9	4,4	5,9			2,4	4,2	5,3			4,6
	10		2,8	4	5,1		3,1	4,7				2,9	4,6	5,8			4,9
	11	1,7	3,2	4,4	5,6		3,3	5				3,3	5				5,2
d_e 630; Гз- III
	4																1	2,6	2,6	2,6	2,6
	5							1,7	2,6	2,6	2,6			1,8	1,8	1,8	2	3,3	4,2	4,2	4,2
	6				1,5	1,5		2,2	3,3	3,9	3,9			2,5	3,2	3,2	2,4	3,8	5,1	6	6
3	7				2,3	2,8		2,7	3,8	4,6	5,5		1,9	3,2	3,9	4,4	2,8	4,3	5,6
	8			2,1	3	4,1	1	3,1	4,3	5,1			2,5	3,9	4,6		3,2	4,8	6
	9		1	2,8	3,7	5,2	1,9	3,5	4,8	5,6		1,6	3,1	4,6	5,3		3,6	5,2
	10		2,2	3,4	4,4		2,3	3,9	5,2			2,4	3,7	5,3			4	5,6
	11	1	2,9	4	5,1		2,7	4,2	5,6			3	4,3	6			4,4
	4																	2,6	2,6	2,6	2,6
	5							1	2,6	2,6	2,6			1,8	1,8	1,8	1,6	3,1	4,2	4,2	4,2
	6				1,5	1,5		2	3	3,9	3,9			2,5	3,2	3,2	2,2	3,6	4,8	6	6
2	7				2,2	2,8		2,4	3,5	4,5	53		1,5	3,2	3,9	4,4	2,6	4,1	5,3
	8			1,8	2,9	4,1		2,8	4	5			2,2	3,8	4,6		3	4,6	5,7
	9			2,4	3,6	4,9	1,5	3,2	4,5	5,5			2,9	4,4	5,3		3,4	5,1
	10		2	3	4,2	5,7	2,1	3,6	4,9	5,9		2,1	3,6	5	5,9		3,8	5,5
	11		2,6	3,7	4,8		2,5	3,9	5,3			2,7	4,2	5,6			4,1	5,9
	4																	2,3	2,6	2,6	2,6
	5								2,3	2,6	2,6			1	1,8	1,8	1	2,8	3,9	4,2	4,2
	6					1,5		1,6	2,8	3,7	3,9			2,1	2,9	3,2	2	3,3	4,4	5,6	6
1	7				1,8	2,8		2,2	3,3	4,2	5,5		1	2,8	3,6	4,4	2,4	3,8	5,1
	8			1	2,5	3,8		2,6	3,7	4,7			2,1	3,4	4,3	5,7	2,8	4,3
	9			2,2	3,2	4,6		3	4,1	5,1			2,7	4	4,9		3,2	4,8
	10		1,6	2,8	3,8	5,3	1	3,3	43	5,5		1,9	3,3	4,6	5,5		3,5	5,2
	11		2,4	3,4	4,4		2,3	3,6	4,9			2,5	3,9	5,2			3,8	5,6
d_e 630; Гз -IV
	5																		2,1	2,1	2,1
	6									2	2							1,8	2,8	3,4	3,4
	7					1			1,6	2,7	3,2			1	2,3	2,8		2,4	3,5	4,1	4,7
3	8				1,6	2,7			2,2	3,3	4,3			2,3	3,2	4,3	1	3	4,1	4,8
	9			1,4	2,4	3,8		1,8	2,8	3,9	5,3		2,1	3,1	4,1	5,7	2	3,6	4,7	5,6
	10			2,4	3,2	4,5		2,4	3,4	4,5		1	2,8	3,9	5		2,6	4,1	5,3
	11		2,1	3,1	4	5,7	1,5	2,9	4,1	5,1		2,2	3,5	4,8	5,9		3,1	4,6
	5																		2,1	2,1	2,1
	6									2	2							1,4	2,8	3,4	3,4
	7					1			1	2,6	3				2,1	2,8		2	3,4	4,1	4,7
2	8				1	2,7			2,1	3,2	4			2,1	3	4,3		2,5	4	4,7
	9			1	2,2	3,6		1,1	2,6	3,8	5		1,8	2,9	3,9	5,3	1,7	3,1	4,6	5,3
	10			2,2	3	4,5		2,2	3,2	4,3	5,9		2,6	3,7	4,8		2,4	3,7	5,2
	11		1,8	2,9	3,7	5,4		2,7	3,8	4,8		1,1	3,3	4,5	5,6		2,9	4,3	5,8
	5																		1,8	2,1	2,1
	6									1,6	2								2,4	3,2	3,4
	7					1				2,2	3				1,6	2,8		1,6	3	3,9	4,7
1	8					2,5			1,7	2,8	4			1,8	2,6	4		2,3	3,6	4,6	6
	9				2	3,3			2,3	3,4	4,8		1,3	2,6	3,5	5	1	2,9	4,2	5,2
	10			2	2,8	4,1		2	23	4	5,5		2,3	3,4	4,4		2,1	3,5	4,8	5,8
	11		1,5	2,6	3,5	5		2,5	3,5	4,5			3	4,2	5,3		2,6	4,1	5,4
d_e 720; Гз -I
	5		2,6	2,8	2,8	2,8	3,3	4,9	5,2	5,2	5,2	2,9	4,4	4,6	4,6	4,6	5,3
	6	1	3	4,3	4,3	4,3	4	5,9				3,3	4,9
	7	2	3,4	4,7	5,7	5,7	4,5					3,7	5,4
3	8	2,3	3,7	5,1			4,9					4	5,8
	9	2,6	4	5,5			5,2					4,3
	10	2,9	4,3	5,8			5,5					4,6
	11	3,1	4,6				5,8					4,9
	12	3,3	4,9									5,2
	5		2,4	2,8	2,8	2,8	3	4,6	5,2	5,2	5,2	2,6	4,1	4,6	4,6	4,6	43
	6		2,8	3,9	4,3	4,3	3,7	5,5				3	4,6				5,9
	7	1,5	3,1	4,3	5,5	5,7	4,2					3,4	5,1
2	8	2,1	3,4	4,7			4,5					3,8	5,6
	9	2,4	3,7	5,1			4,8					4,1	6
	10	2,7	4	5,4			5,1					4,4
	11	2,9	4,3	5,6			5,4					4,7
	12	3,1	4,6				5,7					4,9
	5		2,2	2,8	2,8	2,8	2,7	4,1	5,2	5,2	5,2	2,4	3,8	4,6	4,6	4,6	4,6
	6		2,5	3,6	4,3	4,3	3,4	5,2				2,7	4,3	5,7			5,5
	7		23	4	5,2	5,7	3,9	5,8				3,1	4,7
1	8	1,7	3,2	4,4	5,7		4,2					3,4	5,1
	9	2,2	3,5	4,8			4,5					3,7	5,5
	10	2,4	3,8	5,2			4,8					4	5,8
	11	2,6	4,1	5,5			5,1					4,3
	12	2,8	4,3	5,8			5,3					4,5
d_e 720; Гз -II
	5						1,5	3,1	3,3	3,3	3,3		2,3	2,5	2,5	2,5	3,3	43	5,2	5,2	5,2
	6			2,2	2,2	2,2	2,1	3,5	4,8	4,8	4,8		2,7	3,8	3,8	3,8	3,7	5,5
	7		1	2,7	3,4	3,4	2,4	3,9	5,2			1,7	3,1	4,3	5,3	53	4,1	5,9
3	8		2	3,1	4	4,6	2,7	4,2	5,6			2,1	3,5	4,8	6		4,5
	9		2,4	3,5	4,5	5,8	3	4,5				2,5	3,9	5,2			4,8
	10		2,8	3,9	5		3,2	4,8				2,9	4,3	5,6			5,1
	11	1	3,1	4,3	5,5		3,4	5,1				3,2	4,7				5,4
	12	2,1	3,4	4,7	5,9		3,6	5,4				3,5	5,1				5,7
	5						1	2,8	3,3	3,3	3,3		2,1	2,5	2,5	2,5	3	4,6	5,2	5,2	5,2
	6			2	2,2	2,2	1,8	3,2	4,5	4,8	4,8		2,5	3,6	3,8	3,8	3,4	5,2
	7			2,4	3,3	3,4	2,1	3,6	4,9	6		1	2,9	4,1	5	5,3	3,8	5,6
2	8		1,1	2,8	3,8	4,6	2,4	3,9	5,2			1,8	3,3	4,6	5,7		4,1	6
	9		2,1	3,2	4,3	5,8	2,7	4,2	5,7			2,2	3,7	5,1			4,4
	10		2,5	3,6	4,7		3	4,5	6			2,6	4,1	5,5			4,7
	11		2,8	4	5,1		3,2	4,8				3	4,5	5,9			5
	12	1,7	3,1	4,4	5,5		3,4	5,1				3,3	4,9				5,3
	5							2,6	3,3	3,3	3,3		1,7	2,5	2,5	2,5	2,8	4,2	5,2	5,2	5,2
	6			1,6	2,2	2,2	1	3	4,2	4,8	4,8		2,2	3,3	3,8	3,8	3,2	4,8
	7			2,2	3,1	3,4	1,7	3,3	4,6	5,7			2,6	3,8	4,9	5,3	3,5	5,2
1	8			2,6	3,6	4,6	2,2	3,6	5			1	3	4,3	5,4		3,8	5,6
	9		1,7	3	4	5,6	2,5	3,9	5,3			2	3,4	4,7	5,8		4,1
	10		2,1	3,4	4,4	6	2,7	4,2	5,6			2,4	3,8	5,1			4,4
	11		2,5	3,7	4,8		2,9	4,5	5,9			2,7	4,2	5,5			4,7
	12	1	2,9	4	5,2		3,1	4,8				3	4,6				5
d_e 720; Гз -III
	5								1	1	1						1	2,9	3,1	3,1	3,1
	6							1,7	2,8	2,8	2,8			2,2	2,2	2,2	2,1	3,3	4,6	4,6	4,6
	7				1,5	1,5		2,2	3,2	4	4			2,8	3,2	3,2	2,4	3,7	5,1
3	8				2,3	2,7		2,5	3,6	4,7	5,4		1,8	3,4	3,9	4,4	2,8	4,1	5,6
	9			1,9	2,9	3,8	1	2,8	4	5,1			2,4	4	4,5	5,8	3,2	4,5	5,9
	10			2,5	3,5	4,9	1,7	3,1	4,4	5,5		1	3	4,5	5,1		3,5	4,9
	11		2	3,1	4,1	5,7	2,1	3,4	4,8	5,8		2,1	3,6	5	5,7		3,8	5,3
	12		2,5	3,6	4,6		2,5	3,8	5,2			2,7	4,1	5,5			4,1	5,7
	5								1	1	1							2,7	3,1	3,1	3,1
	6							1	2,6	2,8	2,8			2	2,2	2,2		3,1	4,4	4,6	4,6
	7				1	1,5		2	3	4	4			2,5	3,1	3,2	2,2	3,5	4,8	5,9
2	8				2,1	2,7		2,4	3,4	4,4	5,4		1,4	3	3,7	4,4	2,6	3,9	5,2
	9			1,4	2,6	3,8		2,7	3,8	4,8			2,1	3,5	4,2	5,8	3	4,3	5,6
	10			2,2	3,1	4,6	1	3	4,2	5,2			2,7	4,1	4,7		3,3	4,7
	11		1,6	2,8	3,6	5,3	1,8	3,3	4,6	5,5		1,8	3,3	4,7	5,2		3,6	5,1
	12		2,3	3,3	4		2,2	3,6	4,9			2,4	3,8	5,2	5,7		3,8	5,5
	5								1	1	1							2,5	3,1	3,1	3,1
	6								2,4	2,8	2,8			1,6	2,2	2,2		2,9	4	4,6	4,6
	7				1	1,5		1,5	2,8	3,6	4			2,1	2,8	3,2	1,9	3,3	4,6	5,6	5,6
1	8				1,8	2,7		2,1	3,2	4,1	5,4			2,6	3,4	4,4	2,3	3,7	5
	9				2,3	3,6		2,4	3,6	4,6			1,8	3,1	4	5,5	2,6	4,1	5,4
	10			2	2,8	4,4		2,7	3,9	5			2,4	3,6	4,6		2,9	4,5	5,7
	11			2,6	3,3	5,1		3	4,2	5,4		1	3	4,1	5,1		3,2	4,9
	12		2,1	3,1	3,8	5,8	2	3,3	4,5	5,8		2,2	33	4,6			3,5	5,3
d_e 720; Гз -IV
	6																		2,5	2,5	2,5
	7									2,1	2,1				1	1		1,8	2,9	3,6	3,6
	8								1,5	2,6	2,9			1	2,3	2,3		2,3	3,4	4,1	4,7
3	9				1	2,5			2,2	3,1	3,9			2,2	3,1	3,8		2,8	3,9	4,7
	10			1	2,3	3,6		1,1	2,7	3,6	4,9		1,8	2,9	3,9	4,9	1,8	3,3	4,4	5,3
	11			2,1	2,9	4,5		2,1	3,2	4,1	5,8		2,5	3,6	4,7		2,3	3,8	4,9
	12		1,6	2,8	3,6	5,3		2,6	3,7	4,7		1,9	3,2	4,4	53		2,9	4,3	5,5
	6																		2,1	2,5	2,5
	7									1,9	2,1				1	1		1,5	2,6	3,5	3,6
2	8								1	2,4	2,9			2,2	2,5			2	3,1	4,1	4,7
	9					2,5			2	2,9	3,9			1,9	2,9	3,8		2,5	3,6	4,6
	10				2,1	3,3			2,5	3,4	4,7		1,5	2,6	3,7	4,8	1	3	4,1	5,1
	11			1,8	2,7	4,1		1,8	3	3,9	5,5		2,3	3,3	4,5		2,1	3,5	4,6	5,7
	12		1	2,5	3,4	5		2,4	3,5	4,4		1,5	3	4,1	5,2		2,6,	4	5,2
	6																		2	2,5	2,5
	7									1,6	2,1					1			2,5	3,2	3,6
	8									2,1	2,9				1,8	2,5		1,6	3	3,8	4,7
1	9					2,4			1,5	2,6	3,7			1,5	2,5	3,8		2,2	3,5	4,4	5,9
	10				1,8	3,1			2,2	3,1	4,7			2,4	3,2	4,7		2,7	4	4,9
	11			1,4	2,4	3,9		1,5	2,7	3,6	5,3		2,1	3,1	4	5,3	1,8	3,2	4,5	5,4
	12			2,3	3,1	4,7		2,2	3,2	4,1	6		2,7	3,8	4,8		2,4	3,7	5
d_e 820; Гз -I
	5		1,8	1,8	1,8	1,8	2,6	3,6	3,6	3,6	3,6	2,5	3,5	3,5	3,5	3,5	4,5	5,8	5,8	5,8	5,8
	6		2,7	3,1	3,1	3,1	3,5	5,2	5,8	5,8	5,8	2,9	4,4	5	5	5	5,6
	7	1,5	3,1	4,3	4,5	4,5	4	5,8				3,3	5
	8	2	3,4	4,7	5,7	5,7	4,4					3,6	5,3
3	9	2,3	3,7	5,1			4,7					3,9	5,6
	10	2,5	4	5,4			5					4,2
	11	2,7	4,3	5,7			5,3					4,5
	12	2,9	4,5	6			5,6					4,8
	13	3,1	4,7									5
	5		1,8	1,8	1,8	1,8	2,4	3,6	3,6	3,6	3,6	2,3	3,5	3,5	3,5	3,5	4,2	5,8	5,8	5,8	5,8
	6		2,4	3,1	3,1	3,1	3,2	4,8	5,8	5,8	5,8	2,7	4,1	5	5	5	5,2
	7		2,9	4	4,5	4,5	3,6	5,5				3,1	4,7				5,9
2	8	1,6	3,2	4,4	5,3	5,7	4					3,4	5
	9	2	3,5	4,7	5,8		4,4					3,7	5,3
	10	2,3	3,8	5			4,8					4	5,7
	11	2,5	4	5,3			5,1					4,3
	12	2,7	4,2	5,6			5,4					4,5
	13	2,9	4,4	5,9			5,7					4,7
	5		1,8	1,8	1,8	1,8	2,1	3,5	3,6	3,6	3,6	2	3,4	3,5	3,5	3,5	3,8	5,7	5,8	5,8	5,8
	6		2,2	3,1	3,1	3,1	2,9	4,5	53	5,8	5,8	2,4	3,9	5	5	5	4,8
	7		2,6	3,7	4,3	4,5	3,4	5,1				2,8	4,3	5,8			5,5
1	8		2,9	4,1	5	5,7	3,8	5,6				3,1	4,7
	9	1	3,2	4,5	5,5		4,2	5,9				3,3	5
	10	2	3,5	4,8	5,9		4,5					3,6	5,4
	11	2,2	3,7	5,1			4,8					3,9	5,8
	12	2,4	3,9	5,3			5,1					4,1	6
	13	2,6	4,1	5,5			5,3					4,3
d_e 820; Гз -II
	5							2,1	2,1	2,1	2,1		1	1	1	1	2,7	3,7	3,7	3,7	3,7
	6						1,6	3,1	3,6	3,6	3,6		2,5	2,9	2,9	2,9	3,4	5	5,6	5,6	5,6
	7			2,3	2,4	2,4	2,1	3,5	4,8				2,8	3,9	4,1	4,1	3,7	5,5
3	8		1	2,7	3,5	3,5	2,4	3,8	5,2			1,6	3,1	4,1	5,4	5,4	4	5,9
	9		1,8	3,1	3,9	4,5	2,6	4,1	5,6			2,1	3,4	4,7	6		4,3
	10		2,2	3,4	4,3	5,4	2,9	4,4	6			2,4	3,7	5,1			4,6
	11		2,5	3,7	4,7		3,1	4,7				2,7	4	5			4,9
	12		2,8	4	5,1		3,3	5				3	4,4	5,9			5,2
	13	1,6	3,1	4,3	5,5		3,5	5,2				3,3	4,8				5,4
	5							2,1	2,1	2,1	2,1		1	1	1	1	2,5	3,7	3,7	3,7	3,7
	6						1	2,9	3,6	3,6	3,6		2,2	2,9	2,9	2,9	3,1	4,7	5,6	5,6	5,6
	7			2,1	2,4	2,4	1,8	3,2	4,5	5	5		2,5	3,7	4,1	4,1	3,5	5,2
2	8			2,4	3,3	3,5	2,1	3,5	4,8				2,9	4	5,2	5,4	3,8	5,6
	9		1	2,7	3,7	4,5	2,4	3,8	5,2			1,7	3,3	4,4	5,6		4,1	5,9
	10		1,9	3	4,1	5,4	2,6	4,1	5,6			2,1	3,7	4,7	6		4,4
	11		2,2	3,3	4,5		2,8	4,4	5,9			2,4	4,1	5,1			4,7
	12		2,5	3,6	4,9		3	4,7				2,7	4,4	5,5			4,9
	13		2,9	4	5,2		3,2	4,9				3	4,6				5,1
	5							2,1	2,1	2,1	2,1		1	1	1	1	2,3	3,6	3,7	3,7	3,7
	6							2,6	3,6	3,6	3,6		2	2,9	2,9	2,9	2,8	4,4	5,6	5,6	5,6
	7			1,8	2,4	2,4	1	3	4,2	5	5		2,4	3,4	4,1	4,1	3,2	4,8
1	8			2,2	3,1	3,5	1,8	3,3	4,5	5,7			2,8	3,7	4,8	5,4	3,5	5,2
	9			2,5	3,5	4,5	2,1	3,6	4,9				3,1	4,1	5,3		3,8	5,6
	10		1	2,8	3,8	5,4	2,4	3,9	5,3			1,7	3,4	4,4	5,7		4,1	6
	11		1,9	3,1	4,1	5,8	2,6	4,1	5,5			2,1	3,7	4,8	6		4,3
	12		2,3	3,4	4,4		2,8	4,3	5,7			2,4	4	5,2			4,5
	13		2,6	3,7	4,8		2,9	4,5				2,8	4,3	5,7			4,7
d_e 820; Гз -III
	5																1	2,3	2,3	2,3	2,3
	6								2	2	2						1,6	3	3,5	3,5	3,5
	7							1,9	2,9	3	3			2,3	2,4	2,4	2,1	3,4	4,7	4,8	4,8
3	8				1,6	1,6		2,2	3,3	4	4			2,5	3,2	3,2	2,4	3,8	5,1
	9				2,1	2,7		2,5	3,7	4,6	5,2		1,7	2,9	3,7	4,3	2,7	4,2	5,5
	10			1,7	2,6	3,7		2,8	4	4,9			2,2,	3,3	4,2	5,4	3	4,6	5,9
	11			2,3	3,1	4,7	1	3,1	4,3	5,2		1	2,7	3,7	4,8		3,3	5
	12		1,5	2,8	3,6	5,4	1,7	3,4	4,6	5,6		1,7	3,1	4,2	5,4		3,6	5,3
	13		2,2	3,2	4,1	6	2,3	3,6	4,9			2,3	3,6	4,9			3,8	5,6
	5																	2,3	2,3	2,3	2,3
	6								2	2	2						1	2,8	3,5	3,5	3,5
	7							1,4	2,7	3	3			2,1	2,4	2,4	1,8	3,2	4,4	4,8	4,8
2	8				1	1,6		2	3	3,9	4			2,5	3,2	3,2	2,1	3,6	4,8	6
	9				2	2,7		2,3	3,3	4,3	5,2		1	2,9	3,7	4,3	2,4	4	5,2
	10				2,4	3,6		2,6	3,6	4,7			2,1	3,3	4,1	5,4	2,7	4,4	5,5
	11			2,1	2,9	4,4		2,9	3,9	5,1			2,5	3,7	4,6		3	4,7	5,5
	12			2,6	3,4	5,1	1,6	3,2	4,2	5,5		1	2,9	4,1	5,1		3,3	5
	13		2	3	3,9	5,7	2,1	3,4	4,6	5,8		2,1	3,4	4,6	5,7		3,6	5,3
	5																	2,3	2,3	2,3	2,3
	6								2	2	2							2,7	3,5	3,5	3,5
	7							1	2,5	3	3			1,8	2,4	2,4	1	3,1	4,1	4,8	4,8
1	8					1,6		1,5	2,8	3,6	4			2,2	2,9	3,2	1,8	3,4	4,5	5,6
	9				1,7	2,7		2,1	3,1	4	5,2			2,6	3,4	4,3	2,2	3,7	4,9
	10				2,2	3,5		2,4	3,4	4,4			1,7	3	3,9	5,4	2,5	4	5,3
	11			1,6	2,6	4,1		2,7	3,7	4,8			2,2	3,4	4,4		2,8	4,3	5,6
	12			2,2	3,1	4,7		2,9	4	5,2			2,7	3,8	4,9		3,1	4,6	5,9
	13		1,5	2,7	3,6	5,3	1	3,1	4,3	5,5		1,8	3,2	4,3	5,4		3,3	4,9
d_e 820; Гз -IV
	6																		1	1	1
	7																		2,5	2,6	2,6
	8								1	2	2				1	1		1,8	3	3,6	3,6
3	9								1,3	2,4	2,8			1	2,2	2,6		2,1	3,5	4,1	4,6
	10				1	2,3			2	2,8	3,8			2	2,8	3,7		23	3,9	4,6	5,2
	11				2	3,3		1	2,4	3,3	4,8		1,2	2,6	3,4	5,3	1,5	2,9	4,3	5,1
	12			1,6	23	4		1,8	2,9	3,8	5,4		2,2	3,2	4,1	5,8	2,1	3,4	4,7	5,7
	13			2,3	3,1	4,7		2,3	3,3	4,3		1	2,7	3,8	4,8		2,5	3,8	5,2
	6																		1	1	1
	7																		2,3	2,6	2,6
	8									1,9	2					1		1	2,8	3,4	3,6
2	9									2,3	2,8				2	2,6		1,8	3,2	3,9	4,6
	10					2,3			1,7	2,7	3,8			1,7	2,6	3,7		2,3	3,7	4,4	5,2
	11				1,6	3			2,2	3	4,5		1	2,4	3,2	4,7		2,7	4,1	4,9
	12			1	2,3	3,7		1,4	2,6	3,6	5,1		1,9	2,9	3,8	5,5	1,6	3,1	43	5,4
	13			2,1	2,9	4,4		2,1	3,1	4	5,8		23	3,5	4,5		2,3	3,6	4,9
	6																		1	1	1
	7																		2,1	2,6	2,6
	8									1,5	2,1					1			23	3,2	3,6
1	9									2	2,7				1,7	2,6		1,5	2,9	3,7	4,6
	10					2,2			1	2,4	3,7			1	2,4	3,7		2,1	3,3	4,2	5,2
	11					2,8			2	2,8	4,2			2,1	3	4,4		2,5	3,7	4,7
	12				2,1	3,4			2,4	3,2	4,8		1,5	2,7	3,6	5,2	1,1	2,9	4,1	5,2
	13			1,8	2,7	4		1,8	2,8	3,7	5,4		2,3	3,3	4,2		2,1	3,3	4,5	5,7
d_e 920; Гз -I
	6		2,3	2,3	2,3	2,3	2,9	4,3	4,3	4,3	4,3	2,6	4	4	4	4	4,8
	7		2,8	3,5	3,5	3,5	33	5,3				3,1	4,7	5,5	5,5	5,5	5,7
	8	1	3,1	4,3	4,5	4,5	4,1					3,4	5
	9	1,7	3,4	4,8	5,5	5,5	4,4					3,7	5,3
3	10	2,2	3,7	5,2			4,7					4	5,6
	11	2,5	4	5,4			5					4,3
	12	2,7	4,2	5,6			5,3					4,5
	13	2,9	4,4	5,8			5,6					4,7
	14	3	4,6				5,8					4,8
	6		2,3	2,3	2,3	2,3	2,6	4,2	4,2	4,2	4,2	2,4	3,9	3,9	3,9	3,9	4,5
	7		2,5	3,4	3,4	3,4	3,3	5				2,8	4,3	5,5	5,5	5,5	5,3
	8		2,8	4	4,5	4,5	3,9	5,7				3,2	4,7
	9	1	3,1	4,4	5,5	5,5	4,2	5,9				3,5	5,1
2	10	2	3,4	4,8	5,8		4,5					3,7	5,5
	11	2,2	3,7	5,1			4,8					3,9	5,8
	12	2,4	3,9	5,3			5,1					4,1
	13	2,6	4,1	5,5			5,3					4,3
	14	2,7	4,2	5,7			5,5					4,5
	6		2	2,3	2,3	2,3	2,2	3,8	4,2	4,2	4,2	2	3,3	3,9	3,9	3,9	4,2
	7		2,4	3,3	3,3	3,3	3	4,5				2,4	4	5,4	5,4	5,4	5
	8		2,7	3,7	4,5	4,5	3,4	5,1				2,7	4,4	5,8			5,7
	9		2,9	4	5	5,5	3,8	5,6				3	4,7				6
1	10	1	3,1	4,3	5,5		4,1	6				3,3	5
	11	2	3,3	4,6	5,9		4,4					3,6	5,3
	12	2,2	3,5	4,9			4,7					3,8	5,6
	13	2,4	3,7	5,2			4,9					4	5,8
	14	2,5	3,9	5,4			5,1					4,2
d_e 920; Гз -II
	6							2,6	2,6	2,6	2,6		2	2	2	2	3	4,2	4,2	4,2	4,2
	7			1	1	1	1,5	3,2	3,8	3,8	3,8		2,5	3,1	3,1	3,1	3,4	4,8	5,9	5,9	5,9
	8			2,3	2,5	2,5	2,1	3,5	4,7	4,9	4,9	1	2,8	3,9	4,1	4,1	3,7	5,3
	9			2,7	3,4	3,4	2,4	3,8	5,2			1,6	3,1	4,4	5,2	5,2	4	5,8
3	10		1,8	3,1	3,9	4,4	2,6	4,1	5,5			2,1	3,4	4,8	5,9		4,2
	11		2,1	3,4	4,3	5,2	2,8	4,3	5,8			2,4	3,7	5,1			4,4
	12		2,4	3,7	4,6		3	4,5				2,7	4	5,4			4,6
	13		2,6	3,9	4,9		3,2	4,7				2,9	4,3	5,7			4,8
	14		2,8	4,1	5,2		3,3	4,9				3,1	4,6				5
	6							2,5	2,5	2,5	2,5		2	2	2	2	2,7	4,2	4,2	4,2	4,2
	7			1	1	1	1	2,9	3,8	3,8	3,8		2,4	3,1	3,1	3,1	3,1	4,5	5,9	5,9	5,9
	8			2,1	2,5	2,5	1,6	3,2	4,4	4,9	4,9		2,7	3,6	4,1	4,1	3,4	4,8
	9			2,4	3,4	3,4	2,1	3,5	4,8	6		1	3	4	5,1	5,2	3,7	5,1
2	10		1	2,7	3,7	4,4	2,4	3,8	5,1			1,6	3,3	4,4	5,6		4	5,4
	11		1,7	3	4,1	5,2	2,6	4	5,4			2	3,6	4,8	5,9		4,2
	12		2,1	3,3	4,4		2,8	4,2	5,7			2,3	3,9	5,2			4,4
	13		2,4	3,6	4,7		3	4,4	6			2,6	4,1	5,5			4,6
	14		2,7	33	4,9		3,1	4,6				2,8	4,3	5,8			4,7
	6							2,3	2,5	2,5	2,5		1,3	2	2	2	2,5	4	4,2	4,2	4,2
	7			1	1	1		2,7	3,7	3,7	3,7		2	3	3	3	2,9	4,4	5,9	5,9	5,9
	8			1,7	2,5	2,5	1	3	4,1	4,9	4,9		2,3	3,4	4,1	4,1	3,2	4,8
	9			2,2	3	3,4	1,5	3,3	4,4	5,6			2,6	3,8	4,9	5,2	3,4	5,1
1	10			2,5	3,4	4,4	2	3,6	4,7	6			2,9	4,2	5,3		3,6	5,4
	11		1	2,8	3,7	5,2	2,3	3,8	5			1	3,2	4,5	5,6		3,8	5,6
	12		1,7	3,1	4	5,7	2,5	4	5,3			2	3,5	4,8	5,9		4
	13		2,1	3,3	4,3		2,7	4,2	5,6			2,3	3,8	5,1			4,2
	14		2,4	3,5	4,6		2,8	4,4	53			2,5	4	5,4			4,4
d_e 920; Гз -III
	6																	2,6	2,6	2,6	2,6
	7								2,2	2,2	2,2						1,6	3,1	3,7	3,7	3,7
	8							1,6	2,8	3	3			2,2	2,4	2,4	2	3,5	4,6	4,8	4,8
	9				1,6	1,6		2,2	3,2	4	4			2,6	3,2	3,2	2,4	3,8	5,1	6	6
3	10				2,2	2,5		2,5	3,5	4,6	5		1,6	3	3,8	4,1	2,7	4,1	5,6
	11			1,7	2,6	3,4		2,7	3,8	5			2,1	3,4	4,3	5	2,9	4,4	5,9
	12			2,1	3	4,3	1	2,9	4,1	5,3			2,5	3,8	4,8		3,1	4,7
	13			2,5	3,4	5	1,7	3,1	4,4	5,6		1	2,9	4,2	5,3		3,3	5
	14		1,8	2,9	3,8	5,6	2,1	3,3	4,7	5,9		2,1	3,3	4,6	5,8		3,5	5,3
	6																	2,6	2,6	2,6	2,6
	7								2,2	2,2	2,2						1	2,9	3,7	3,7	3,7
	8							1	2,6	3	3			2	2,4	2,4	1,6	3,2	4,3	4,8	4,8
	9				1	1,6		1,9	3	3,9	3,9			2,5	3,1	3,1	2,1	3,5	4,6	6	6
2	10				2	2,5		2,3	3,3	4,3	5		1	3	3,6	4,1	2,4	3,8	5,1
	11				2,4	3,4		2,5	3,6	4,6			1,8	3,4	4,1	5,1	2,7	41	5,5
	12			1,8	2,8	4,1		2,7	3,9	4,9			2,3	3,7	4,6		2,9	4,4	5,8
	13			2,3	3,2	4,7		2,9	4,1	5,2			2,7	4	5		3,1	4,7
	14		1,4	2,7	3,6	5,3	1,8	3,1	4,4	5,5		1,7	3,1	4,3	5,4		3,3	5
	6																	2,3	2,6	2,6	2,6
	7								2,2	2,2	2,2							2,7	3,7	3,7	3,7
	8								2,5	3	3			1,6	2,4	2,4	1	3	4,2	4,8	4,8
	9					1,6		1,3	2,8	3,6	3,9			2,1	2,9	3,1	1,8	3,3	4,6	5,7	6
1	10				1,6	2,5		1,9	3,1	4	5			2,5	3,4	4,1	2,2	3,6	4,9
	11				2,1	3,3		2,2	3,4	4,3			1,4	2,9	3,9	5,1	2,4	3,9	5,2
	12			1	2,5	3,9		2,5	3,6	4,6			2,1	3,3	4,4	5,8	2,6	4,1	5,5
	13			2,1	2,9	4,4		2,7	3,8	4,9			2,5	3,7	4,8		2,8	4,4	5,7
	14			2,4	3,3	4,9	1	2,9	4	5,2		1	2,9	4	5,1		3	4,7
d_e 920; Гз -IV
	7																		1,5	1,5	1,5
	8																	1	2,5	2,7	2,7
	9									2	2				1	1		1,8	2,9	3,5	3,5
	10								1	2,4	2,8				2,2	2,5		2,2	3,3	4	4,5
3	11					2			1,9	2,8	3,6			1,8	2,8	3,5		2,6	3,7	4,5	5,5
	12				1,7	2,9			2,3	3,2	4,4			2,4	3,4	4,5	1	2,9	4,1	5
	13				2,3	3,6		1,4	2,7	3,6	5,1		1,9	3	4	5,5	1,8	3,2	4,5	5,5
	14			1	2,8	4,1		2,1	3	3,9	5,7		2,4	3,5	4,5		2,2	3,5	4,8	6
	7																		1,5	1,5	1,5
	8																		2,3	2,7	2,7
	9									1,9	1,9					1		1	2,7	3,4	3,4
	10									2,3	2,8				2	2,5		1,9	3,1	3,9	4,5
2	11					2			1,5	2,7	3,6			1,5	2,5	3,5		2,3	3,5	4,4	5,4
	12				1	2,8			2,1	3	4,4			2,2	3	4,5		2,7	3,8	4,8
	13				2,1	3,4		1	2,5	3,3	4,9		1,5	2,7	3,5	5,3	1	3	4,1	5,2
	14			1	2,6	4		1,8	2,8	3,6	5,4		2,2	3,2	4	6	2,1	3,3	4,4	5,6
	7																		1,5	1,5	1,5
	8																		2,1	2,7	2,7
	9									1,5	1,9					2,4			2,5	3,2	3,4
	10									2	2,8				1,6	3,2		1,5	2,9	3,7	4,5
1	11					2			1	2,4	3,5			1	2,3	3,8		1,9	3,3	4,1	5,4
	12					2,6			1,8	2,8	4,1			1,9	2,8	4,4		2,3	3,6	4,5
	13				1,8	3,1			2,2	3,1	4,5		1	2,5	3,3	5		2,7	3,9	4,9
	14			1	2,4	3,7		1	2,5	3,4	5,1		2	3	3,8	5,6	1,7	3,1	4,2	5,3
d_e 1020; Гз -I
	6			1	1	1	2,6	3,3	3,3	3,3	3,3	2,3	3,1	3,1	3,1	3,1	4,4	5,5	5,5	5,5	5,5
	7		2,4	2,5	2,5	2,5	3,1	4,6	5	5	5	2,6	4	4,5	4,5	4,5	5,3
	8		2,8	3,5	3,8	3,8	3,8	5,5	6,1	6,1	6,1	3,1	4,5	5,6	5,6	5,6	6,1
	9	1	3,1	4,2	4,6	4,6	4,1	5,9				3,3	4,9
3	10	1,5	3,3	43	53	53	4,4					3,6	5,3
	11	2	3,6	4,8	6	6	4,7					3,8	5,7
	12	2,3	3,8	5,2			4,9					4,1	6
	13	2,6	4,1	5,6			5,2					4,3
	14	2,8	4,3	5,8			5,4					4,5
	6		1	1	1	1	2,2	3,3	3,3	3,3	3,3	2	3	3	3	3	4	5,4	5,4	5,4	5,4
	7		2	2,5	2,5	2,5	2,7	4,4	4,9	4,9	4,9	2,4	3,8	4,4	4,4	4,4	4,7
	8		2,5	3,4	3,6	3,6	3,4	5,1	6	6	6	2,7	4,2	5,6	5,6	5,6	5,3
	9		2,8	3,9	4,6	4,6	3,7	5,5				3	4,6				6
2	10	1	3,1	4,2	5,3	5,5	4	5,9				3,3	5
	11	1,5	3,3	4,6	5,7	6,3	4,3					3,6	5,3
	12	2,1	3,6	4,9			4,6					3,8	5,6
	13	2,4	3,8	5,2			4,8					4,1	6
	14	2,5	4	5,4			5					4,2
	6		1	1	1	1	2	3,3	3,3	3,3	3,3	1,7	3	3	3	3	3,6	5,4	5,4	5,4	5,4
	7		1,7	2,5	2,5	2,5	2,5	4	4,8	4,8	4,8	2	3,6	4,4	4,4	4,4	4,3
	8		2,2	3,2	3,5	3,5	3	4,6	6	6	6	2,3	3,9	5,3	5,6	5,6	4,9
	9		2,5	3,6	4,4	4,4	3,4	5,2				2,7	4,3	5,8			5,4
1	10		2,7	3,9	5	5,4	3,7	5,5				3	4,7				5,9
	11	1	3	4,2	5,4	6,2	4,1	5,8				3,2	5
	12	1,5	3,3	4,5	5,8		4,3					3,5	5,3
	13	2,1	3,5	4,8			4,5					3,7	5,6
	14	2,3	3,7	5			4,7					3,9	5,8
d_e 1020; Гз -II
	6							1,4	1,4	1,4	1,4						2,6	3,4	3,4	3,4	3,4
	7						1	2,7	3	3	3		2,2	2,4	2,4	2,4	3,1	4,6	4,9	4,9	4,9
	8			1,7	1,7	1,7	1,5	3	4	4	4		2,5	3,3	3,3	3,3	3,4	5
	9			2,3	2,6	2,6	2	3,3	4,7	5	5	1	2,8	4	4,3	4,3	3,7	5,4
3	10		1	2,6	3,4	3,4	2,3	3,6	5,1			1,5	3,1	4,4	5,3	5,3	4	5,7
	11		1,6	2,9	3,8	4,2	2,6	3,9	5,4			2	3,4	4,8	5,9		4,3
	12		1,9	3	4,2	5,1	2,9	4,2	5,7			2,3	3,7	5,1			4,6
	13		2,2	3,3	4,5	5,9	3,1	4,5				2,6	4	5,4			4,8
	14		2,5	3,6	4,8		3,3	4,7				2,8	4,3	5,7			5
	6							1,4	1,4	1,4	1,4						2,4	3,4	3,4	3,4	3,4
	7							2,6	3	3	3		2	2,4	2,4	2,4	2,8	4,2	4,9	4,9	4,9
	8			1,7	1,7	1,7		2,9	4	4	4		2,3	3,3	3,3	3,3	3,1	4,7
	9			2,1	2,6	2,6	1,6	3,2	4,4	5	5		2,6	3,7	4,3	4,3	3,4	5,1
2	10			2,3	3,1	3,4	1,9	3,5	4,8	5,9		1	2,9	4	5,2	5,3	3,7	5,5
	11			2,5	3,4	4,2	2,2	3,8	5,1			1,5	3,2	4,3	5,5		4	5,8
	12		1,8	2,8	3,7	5,1	2,5	4	5,4			1,8	3,5	4,6	5,7		4,3
	13		2,1	3,1	4	5,9	2,7	4,2	5,8			2,1	3,8	4,9			4,5
	14		2,4	3,4	4,3		2,9	4,4	6			2,4	4	5,2			4,7
	6							1,4	1,4	1,4	1,4						2,1	3,4	3,4	3,4	3,4
	7							2,3	3	3	3		1,5	2,4	2,4	2,4	2,6	4,1	4,9	4,9	4,9
	8			1	1,7	1,7		2,6	3,7	4	4		2	3,1	3,3	3,3	2,9	4,5	5,9
	9			1,7	2,6	2,6		2,9	4,1	5	5		2,3	3,4	4,2	4,2	3,2	4,8
1	10			2,1	3	3,4	1	3,2	4,4	5,6			2,6	3,7	4,8	5,4	3,5	5,1
	11			2,4	3,3	4,2	1,8	3,5	4,7	5,9			2,9	4	5,2		3,8	5,4
	12			2,7	3,6	5	2,2	3,8	5			1	3,2	4,3	5,5		4,1	5,7
	13		1	3	3,9	5,5	2,5	4	5,3			1,8	3,5	4,6	5,7		4,3
	14		1,9	3,3	4,2	5,9	2,7	4,2	5,5			2,1	3,8	4,9			4,5
d_e 1020; Гз -III
	6																	2	2	2	2
	7																1	2,8	3	3	3
	8							1	2,4	2,4	2,4			1	1	1	1,8	3,2	4	4	4
	9							1,8	2,9	3,2	3,2			2	2,5	2,5	2,1	3,5	4,8	5	5
3	10				1,5	1,5		2,1	3,2	3,8	3,8			2,5	3,2	3,2	2,4	3,8	5,1	5,5	5,5
	11				2	2,4		2,4	3,5	4,4	4,9		1,5	3	3,6	4,1	2,7	4,1	5,4
	12			1	2,5	3,2		2,7	3,8	4,7	5,7		2	3,5	4,1	5,1	3	4,4	5,7
	13			1,8	2,9	4		2,9	4,1	5			2,4	3,9	4,5	5,9	3,2	4,7	5,9
	14			2,3	3,3	4,7	1	3,1	4,4	5,3			2,8	4,3	4,9		3,4	5
	6																	2	2	2	2
	7																	2,6	3	3	3
	8								2,3	2,3	2,3			1	1	1	1	2,9	4	4	4
	9							1,3	2,7	3,2	3,2			2	2,3	2,3	1,8	3,2	4,4	5	5
2	10				1	1,5		1,9	3	3,6	3,6			2,4	2,9	3,2	2,1	3,5	4,8	5,5	5,5
	11				1,8	2,4		2,2	3,3	4,2	4,8		1	2,9	3,4	4,1	2,4	3,8	5,1
	12				2,2	3,2		2,4	3,6	4,5	5,6		1,7	3,1	3,9	5	2,7	4,1	5,4
	13			1,4	2,6	3,9		2,6	3,9	4,8			2,1	33	4,4	5,8	2,9	4,4	5,7
	14			2,1	3	4,5		2,8	4,1	5,1			2,5	3,9	4,8		3,1	4,6	5,9
	6																	2	2	2	2
	7																	2,4	3	3	3
	8								2,2	2,4	2,4			1	1	1		2,7	3,8	4	4
	9								2,5	3,1	3,1			1,7	2,2	2,2	1	3	4,1	4,9	4,9
1	10					1,5		1,1	2,8	3,4	3,4			2,1	2,8	3,2	1,7	3,3	4,4	5,4	5,4
	11				1	2,4		1,8	3,1	3,7	4,6			2,5	3,4	4,1	2,1	3,6	4,7
	12				1,9	3,2		2,1	3,3	4	5,5		1	2,9	3,9	4,9	2,4	3,9	5
	13				2,3	3,7		2,3	3,5	4,4			1,8	3,3	4,3	5,6	2,6	4,2	5,3
	14			1,7	2,7	4,2		2,5	3,8	4,8			2,2	3,7	4,7		2,8	4,4	5,6
d_e 1020; Гз -IV
	7																		1	1	1
	8																		1,8	1,8	1,8
	9									1	1							1	2,4	2,8	2,8
	10									1,8	1,8				1	1		1,7	2,8	3,3	3,8
3	11								1	2,4	2,6				2,1	2,4		2,1	3,2	3,8	4,5
	12				1	1,8			1,8	2,7	3,4			1,6	2,6	3,4		2,5	3,6	4,3	5
	13				1,3	2,7			2,2	3	4,2			2,3	3,1	4,3	1	2,8	3,9	4,8
	14				2,1	3,4		1	2,5	3,3	5		1,4	2,8	3,6	5,2	1,6	3,1	4,2	5,3
	7																		1	1	1
	8																		1,7	1,7	1,7
	9									1	1								2,2	2,7	2,7
	10									1,7	1,8				1	1		1	2,6	3,3	3,6
2	11									2,1	2,6				1,7	2,4		1,5	3	3,7	4,2
	12					1,8			1	2,5	3,3			1	2,3	3,2		2	3,4	4,2	4,9
	13				1	2,6			1,9	2,9	4			1,9	2,8	4,2		2,4	3,7	4,7
	14				1,8	3,2		1	2,3	3,2	4,6		1	2,4	3,3	4,9	1	2,8	4	5,1
	7																		1	1	1
	8																		1,5	1,7	1,7
	9																		1,9	2,5	2,7
	10									1	1,8					1			2,3	3	3,6
1	11									1,8	2,6				1	2,4		1	2,7	3,5	4,2
	12					1,8			1	2,2	3,2				2,1	3,2		1,9	3,1	4	4,9
	13					2,4			1,5	2,5	3,8			1,8	2,6	4		2,2	3,5	4,4	5,8
	14				1,3	2,9			2,1	2,8	4,3			2,2	3,1	4,7		2,6	3,8	4,8
d_e 1220; Гз -I
	7						2,2	2,9	2,9	2,9	2,9	2,1	2,7	2,7	2,7	2,7	4	4,9	4,9	4,9	4,9
	8		2,2	2,2	2,2	2,2	2,8	4,3	4,3	4,3	4,3	2,6	4	4	4	4	4,8
	9		2,6	3,1	3,1	3,1	3,4	5,1	5,9	5,9	5,9	2,9	4,4	5,1	5,1	5,1	5,6
	10		2,9	4	4	4	3,7	5,5				3,2	4,8				5,9
3	11		3,1	4,3	4,7	4,7	4	5,8				3,4	5
	12	1,5	3,3	4,7	5,6	5,6	4,3					3,6	5,2
	13	1,9	3,5	4,9	5,9		4,5					3,8	5,4
	14	2,2	3,7	5,1			4,7					4	5,7
	15	2,4	3,9	5,3			4,9					4,2
	7						2	2,9	2,9	2,9	2,9	1,7	2,7	2,7	2,7	2,7	3,7	4,9	4,9	4,9	4,9
	8		2,1	2,2	2,2	2,2	2,6	4,1	4,3	4,3	4,3	2,3	3,8	4	4	4	4,5
	9		2,4	3,1	3,1	3,1	3,1	4,8	5,9	5,9	5,9	2,6	4,1	5,1	5,1	5,1	5,2
	10		2,6	3,8	4	4	3,4	5,2				2,9	4,4	6			5,6
2	11		2,8	4,1	4,7	4,7	3,7	5,6				3,1	4,7				5,9
	12		3	4,4	5,3	5,6	3,9	5,9				3,3	5
	13	1	3,2	4,6	5,6		4,1					3,5	5,3
	14	1,8	3,4	4,8	5,9		4,3					3,7	5,6
	15	2,2	3,6	5			4,5					3,9	5,8
	7						1	2,9	2,9	2,9	2,9	1	2,7	2,7	2,7	2,7	3,4	4,9	4,9	4,9	4,9
	8		1,7	2,2	2,2	2,2	2,2	3,8	4,3	4,3	4,3	2,1	3,5	4	4	4	4,1
	9		2,1	3,1	3,1	3,1	2,8	4,6	5,9	5,9	5,9	2,3	3,8	5,1	5,1	5,1	4,8
	10		2,3	3,5	4	4	3,1	5,1				2,6	4,1	5,6			5,2
1	11		2,5	3,7	4,7	4,7	3,4	5,5				2,8	4,4	5,8			5,6
	12		2,7	3,9	5	5,6	3,6	5,8				3	4,7	0			5,9
	13		2,9	4,1	5,3		3,8	6				3,2	5
	14	1	3,1	4,3	5,6		4					3,4	5,2
	15	1,8	3,3	4,6	5,9		4,2					3,6	5,4
d_e 1220; Гз -II
	7																2,3	2,9	2,9	2,9	2,9
	8								2,5	2,5	2,5			2	2	2	2,9	4,3	4,3	4,3	4,3
	9							3,1	3,6	3,6	3,6		2,3	2,7	2,7	2,7	3,5	5	5,7	5,7	5,7
	10			1,9	1,9	1,9	1,8	3,3	4,5	4,5	4,5		2,6	3,5	3,5	3,5	3,7	5,3
3	11			2,3	2,6	2,6	2	3,5	4,8	5,3	5,3		2,8	3,9	4,4	4,4	3,9	5,5
	12			2,5	3,3	3,3	2,2	3,7	5,1			1	3	4,2	5,3	5,3	4,1	5,6
	13			2,7	3,7	4,1	2,4	3,9	5,4			1,8	3,2	4,6	5,8		4,3	5,9
	14		1,7	2,9	3,9	4,8	2,6	4,1	5,6			2	3,4	4,8	6		4,5
	15		2,1	3,1	4,1	5,5	2,7	4,3	5,8			2,2	3,6	5			4,6
	7																2,1	2,9	2,9	2,9	2,9
	8							2,3	2,5	2,5	2,5		1,7	2	2	2	2,5	4	4,3	4,3	4,3
	9							2,8	3,6	3,6	3,6		2	2,7	2,7	2,7	3	4,7	5,7	5,7	5,7
	10			1,5	1,9	1,9		3	4,3	4,5	4,5		2,3	3,4	3,5	3,5	3,3	5
2	11			2	2,6	2,6	1,5	3,2	4,6	5,3	5,3		2,5	3,7	4,4	4,4	3,5	5,2
	12			2,3	3,2	3,3	1,8	3,4	4,9	5,9			2,7	4	5	5,3	3,7	5,4
	13			2,5	3,5	4,1	2,1	3,6	5,1			1	3	4,3	5,4		3,9	5,6
	14			2,7	3,7	4,8	2,3	3,8	5,3			1,6	3,2	4,5	5,7		4,1	5,8
	15		1,7	2,9	3,9	5,5	2,5	4	5,5			2	3,4	4,7	5,9		4,3
	7																1,6	2,9	2,9	2,9	2,9
	8							2,1	2,5	2,5	2,5			2	2	2	2,3	3,8	4,3	4,3	4,3
	9							2,5	3,6	3,6	3,6			2,7	2,7	2,7	2,7	4,3	5,7	5,7	5,7
	10				1,9	1,9		2,7	3,9	4,5	4,5		2,1	3,1	3,5	3,5	2,9	4,6
1	11			1,5	2,6	2,6		2,9	4,2	5,3	5,3		2,3	3,4	4,4	4,4	3,1	4,9
	12			2	2,9	3,3		3,1	4,5	5,5			2,5	3,7	4,7	5,3	3,3	5,2
	13			2,2	3,2	4,1	1,6	3,3	4,7	5,7			2,7	4	5		3,5	5,4
	14			2,4	3,4	4,8	2	3,4	4,9	6			2,9	4,2	5,3		3,7	5,6
	15		1	2,6	3,6	5,4	2,3	3,5	5,1			1	3,1	4,4	5,6		3,9	5,8
d_e 1220; Гз -III
	7																	1,6	1,6	1,6	1,6
	8																	2,6	2,6	2,6	2,6
	9								1,8	1,8	1,8						1,1	3	3,5	3,5	3,5
	10							1,5	2,7	2,7	2,7			1,8	1,8	1,8	2	3,3	4,5	4,5	4,5
3	11							1,8	2,9	3,3	3,3			2,2	2,5	2,5	2,1	3,5	4,8	5,3	5,3
	12				1,4	1,4		2,1	3,1	4	4			2,4	3,2	3,2	2,3	3,7	5,1
	13				2	2,3		2,3	3,3	4,4	4,8			2,6	3,5	3,9	2,5	3,9	5,4
	14				2,3	2,9		2,4	3,5	4,6	5,5		1,8	2,8	3,8	4,6	2,7	4,1	5,6
	15			1,5	2,5	3,5		2,5	3,7	4,7			2,1	3	4,1	5,5	2,8	4,2	5,7
	7																	1,6	1,6	1,6	1,6
	8																	2,5	2,6	2,6	2,6
	9								1,8	1,8	1,8							2,8	3,5	3,5	3,5
	10								2,5	2,7	2,7			1,5	1,8	1,8	1,5	3	4,3	4,5	4,5
2	11							1	2,7	3,3	3,3			2	2,5	2,5	1,8	3,2	4,5	5,3	5,3
	12				1	1,4		1,8	2,9	3,8	4			2,2	3,1	3,2	2,1	3,4	4,7	6
	13				1,5	2,3		2,1	3,1	4,1	4,8			2,4	3,4	3,9	2,3	3,6	5
	14				2	2,9		2,2	3,3	4,3	5,5		1,1	2,7	3,7	4,6	2,4	3,8	5,2
	15				2,3	3,5		2,3	3,4	4,4			1,9	2,9	4	5,4	2,5	4	5,4
	7																	1,6	1,6	1,6	1,6
	8																	2,3	2,6	2,6	2,6
	9								1,8	1,8	1,8							2,5	3,5	3,5	3,5
	10								2,2	2,7	2,7				1,8	1,8		2,8	3,9	4,5	4,5
1	11								2,4	3,3	3,3			1,3	2,5	2,5	1	3	4,2	5,3	5,3
	12					1,4		1	2,6	3,6	4			2	2,8	3,2	1,7	3,2	4,4	5,6
	13					2,3		1,7	2,8	3,8	4,8			2,2	3	3,9	1,9	3,4	4,6	5,9
	14				1,7	2,9		2	3	4	5,5			2,4	3,3	4,6	2,1	3,6	4,8
	15				2,1	3,4		2,1	3,1	4,2			1,4	2,7	3,6	5,3	2,3	3,7	5
d_e 1220; Гз -IV
	10																		2,2	2,2	2,2
	11																	1	2,6	2,9	2,9
3	12									1,9	1,9							1,5	2,8	3,5	3,5
	13									2,2	2,5				2	2,3		1,9	3	33	4,2
	14					1			1,5	2,5	3,1			1	2,3	3		2,2	3,2	4,2	5,1
	15					2,3			1,9	2,7	3,9			2,1	2,8	3,8		2,4	3,4	4,5	5,9
	10																		2	2,2	2,2
	11																		2,4	2,9	2,9
2	12									1,7	1,9								2,6	3,4	3,5
	13									2	2,5				1,6	2,3		1,5	2,8	3,6	4,2
	14					1			1	2,3	3,1				2,1	3		2	3	3,9	5,1
	15					2,3			1,5	2,5	3,8			1,6	2,6	3,8		2,2	3,2	4,1	5,9
	10																		1,6	2,2	2,2
	11																		2,1	2,9	2,9
1	12									1	1,9								2,3	3,1	3,5
	13									1,6	2,5				1	2,3		1	2,5	3,3	4,2
	14					1				2,1	3,1				1,8	3		1,6	2,7	3,6	5,1
	15					2,2				2,3	3,7			1	2,3	3,7		2	3	3,9	5,7
d_e 1420; Гз -I
	8						1,9	2,5	2,5	2,5	2,5	1,7	2,4	2,4	2,4	2,4	3,7	4,4	4,4	4,4	4,4
	9			1,8	1,8	1,8	2,7	4	4	4	4	2,4	3,6	3,6	3,6	3,6	4,8
	10		2,5	2,7	2,7	2,7	3,1	4,8	5,2	5,2	5,2	2,6	4,1	4,7	4,7	4,7	5,3
	11		2,7	3,3	3,3	3,3	3,5	5,3				2,8	4,4	5,5	5,5	5,5	5,8
3	12		2,9	4	4	4	3,8	5,8				3	4,7
	13		3,1	4,2	4,7	4,7	4	6				3,2	5
	14	1	3,3	4,4	5,4	5,4	4,2					3,4	5,3
	15	1,8	3,5	4,6	5,9		4,4					3,6	5,5
	16	2,1	3,6	4,8			4,6					3,8	5,7
	8							2,5	2,5	2,5	2,5		2,4	2,4	2,4	2,4	3,5	4,4	4,4	4,4	4,4
	9		1,8	1,8	1,8	1,8	2,5	4	4	4	4	2,2	3,6	3,6	3,6	3,6	4,4
	10		2,1	2,7	2,7	2,7	2,9	4,5	5,2	5,2	5,2	2,4	4	4,7	4,7	4,7	4,9
	11		2,3	3,3	3,3	3,3	3,2	5				2,6	4,2	5,5	5,5	5,5	5,4
2	12		2,5	3,7	4	4	3,5	5,4				2,8	4,4	5,9			5,9
	13		2,7	3,9	4,7	4,7	3,7	5,6				3	4,6
	14		2,9	4,1	5,3	5,4	3,9	5,8				3,2	4,8
	15		3,1	4,3	5,6		4,1	6				3,4	5
	16	1,8	3,3	4,5	5,9		4,2					3,6	5,2
	8							2,5	2,5	2,5	2,5		2,4	2,4	2,4	2,4	3,2	4,4	4,4	4,4	4,4
	9			1,8	1,8	1,8	2,2	3,7	4	4	4	1,9	3,4	3,6	3,6	3,6	4,1
	10		2	2,7	2,7	2,7	2,6	4,2	5,2	5,2	5,2	2,1	3,7	4,7	4,7	4,7	4,6
	11		2,1	3,2	3,3	3,3	3	4,6				2,3	3,9	5,2	5,5	5,5	5,1
1	12		2,2	3,4	4	4	3,2	5				2,5	4,1	5,5			5,5
	13		2,4	3,6	4,6	4,7	3,4	5,2				2,7	4,3	5,8			5,7
	14		2,6	3,8	4,9	5,4	3,6	5,4				2,9	4,5	6			5,9
	15		2,8	4	5,2		3,8	5,6				3,1	4,7
	16		3	4,2	5,5		3,9	5,8				3,2	4,9
d_e 1420; Гз -II
	8																2,3	2,9	2,9	2,9	2,9
	9							2,1	2,1	2,1	2,1						2,6	3,9	3,9	3,9	3,9
	10							2,7	3	3	3		2,2	2,4	2,4	2,4	3	4,6	4,9	4,9	4,9
	11						1	3	3,8	3,8	3,8		2,4	3,1	3,1	3,1	3,2	5
3	12			2	2	2	1,5	3,2	4,5	4,5	4,5		2,6	3,6	3,7	3,7	3,4	5,2
	13			2,2	2,6	2,6	1,8	3,4	4,7	5,2	5,2		2,8	3,9	4,5	4,5	3,6	5,4
	14			2,4	3,2	3,2	2,1	3,6	4,9				3	4,2	5,3	5,3	3,8	5,6
	15			2,6	3,6	3,9	2,3	3,8	5,1			1,5	3,2	4,4	5,6	5,9	4	5,8
	16		1	2,8	3,8	4,5	2,5	4	5,3			1,8	3,4	4,6	6		4,2
	8																2,1	2,9	2,9	2,9	2,9
	9							2,1	2,1	2,1	2,1						2,4	3,9	3,9	3,9	3,9
	10							2,5	3	3	3		2	2,4	2,4	2,4	2,7	4,3	4,9	4,9	4,9
	11							2,7	3,8	3,8	3,8		2,2	3,1	3,1	3,1	3	4,7
2	12			1,2	2	2		2,9	4,1	4,5	4,5		2,4	3,4	3,7	3,7	3,2	4,9
	13			2	2,6	2,6	1	3,1	4,3	5,2	5,2		2,6	3,7	4,5	4,5	3,4	5,1
	14			2,2	3,1	3,2	1,6	3,3	4,6	5,9			2,8	3,9	5	5,3	3,6	5,3
	15			2,4	3,3	3,9	2	3,5	4,8				3	4,1	5,3	5,9	3,8	5,5
	16			2,5	3,5	4,5	2,2	3,7	5			1	3,2	4,3	5,5		4	5,7
	8																1,7	2,9	2,9	2,9	2,9
	9							1,8	2,1	2,1	2,1						2,1	3,6	3,9	3,9	3,9
	10							2,2	3	3	3		1	2,4	2,4	2,4	2,4	4	4,9	4,9	4,9
	11							2,4	3,6	3,8	3,8		1,8	3	3,1	3,1	2,6	4,3	5,9
1	12				2	2		2,6	3,8	4,5	4,5		2	3,2	3,7	3,7	2,8	4,5
	13			1	2,6	2,6		2,8	4	5,1	5,1		2,2	3,4	4,4	4,4	3	4,7
	14			2	2,8	3,2		3	4,2	5,4			2,4	3,6	4,7	5,1	3,2	4,9
	15			2,2	3	3,9	1	3,2	4,4	5,7			2,6	3,8	5	5,8	3,4	5,1
	16			2,4	3,2	4,5	1,8	3,4	4,6	6			2,8	4	5,2		3,6	5,3
d_e 1420; Гз -III
	9																	2,3	2,3	2,3	2,3
	10																	2,8	3,1	3,1	3,1
	11								2,1	2,1	2,1						1	3	3,8	3,8	3,8
3	12							1	2,6	2,6	2,6			2	2	2	1,6	3,2	4,3	4,5	4,5
	13							1,5	2,8	3,3	3,3			2,2	2,6	2,6	2	3,4	4,6	5,2	5,2
	14					1		1,9	3	3,9	3,9			2,4	3,1	3,1	2,2	3,6	4,9
	15				1,7	2,1		2,1	3,2	4,2	4,5			2,6	34	3,7	2,4	3,8	5,2
	16				3	2,7		2,3	3,4	4,4	5,2		1,8	2,8	36	4,3	2,5	4	5,4
	9																	2,3	2,3	2,3	2,3
	10																	2,5	3,1	3,1	3,1
	11								2,1	2,1	2,1							2,7	3,8	3,8	3,8
2	12								2,4	2,6	2,6			1,6	2	2	1	2,9	4	4,5	4,5
	13								2,6	3,3	3,3			1,9	2,6	2,6	1,5	3,1	4,3	5,2	5,2
	14					1		1,3	2,8	3,7	3,9			2,1	2,9	3,1	1,9	3,3	4,5	5,8
	15				1	2,1		1,8	3	3,9	4,5			2,3	3,2	3,7	2,1	3,5	4,8
	16				1,8	2,6		2,1	3,2	4,1	5,2			2,5	3,4	4,3	2,3	3,7	5,1
	9																	2	2,3	2,3	2,3
	10																	2,3	3,1	3,1	3,1
	11								1,9	2,1	2,1							2,5	3,6	3,8	3,8
1	12								2,1	2,6	2,6				2	2		2,7	3,8	4,5	4,5
	13								2,3	3,1	3,3			1,3	2,5	2,6		2,9	4	5,1	5,2
	14					1			2,5	3,4	3,9			1,7	2,7	3,1	1,3	3,1	4,2	5,4
	15					2,1		1	2,7	3,6	4,5			2,1	2,9	3,7	1,8	4,1	4,4	5,7
	16				1	2,6		1,7	2,9	3,8	5,2			2,3	3,1	4,3	2,1	4,4	4,6	6
d_e 1420; Гз -IV
	11																		1,5	1,5	1,5
	12																		2,3	2,3	2,3
3	13																		2,5	2,9	2,9
	14									1,8	1,8							1,3	2,7	3,5	3,5
	15									2,1	2,4				1,8	2,1		1,7	2,9	3,8	4,1
	16									2,3	2,9				2,2	2,7		2	3,1	4	4,7
	11																		1,5	1,5	1,5
	12																		2	2,3	2,3
2	13																		2,2	2,9	2,9
	14									1,6	1,8								2,4	3,3	3,5
	15									1,9	2,4				1,3	2,1		1,1	2,6	3,5	4,1
	16									2,1	2,9				1,9	2,7		1,7	2,8	3,7	4,7
	11																		1	1,3	1,3
	12																		1,7	2,3	2,3
1	13																		2	2,9	2,9
	14									1	1,8								2,2	3,1	3,5
	15									1,4	2,4					2,1			2,4	3,3	4,1
	16									1,8	2,8				1,5	2,7			2,6	3,5	4,7
d_e 1620; Гз -I
	9						1	2,2	2,2	2,2	2,2	1,6	2,4	2,4	2,4	2,4	3,4	4,1	4,1	4,1	4,1
	10		1	1	1	1	2,3	3,5	3,5	3,5	3,5	2,3	3,4	3,4	3,4	3,4	4,2	5,8	5,8	5,8	5,8
	11		2,2	2,3	2,3	2,3	2,9	4,6	4,8	4,8	4,8	2,5	3,8	4,2	4,2	4,2	5
	12		2,3	2,8	2,8	2,8	3,2	5	5,8	5,8	5,8	2,7	4	4,7	4,7	4,7	5,4
	13		2,4	3,3	3,3	3,3	3,4	5,3				2,9	4,2	5,4	5,4	5,4	5,8
3	14		2,6	3,6	3,8	3,8	3,6	5,6				3,1	4,4	5,7
	15		2,8	3,9	4,6	4,6	3,8	6				3,3	4,6
	16		3	4,2	5,2	5,3	4					3,4	4,8
	17	1	3,2	4,5	5,6		4,2					3,5	5,1
	18	1,7	3,3	4,7	6		4,4					3,6	5,4				,
	9							2,2	2,2	2,2	2,2	1	2,4	2,4	2,4	2,4	3,2	4,1	4,1	4,1	4,1
	10		1	1	1	1	2,1	3,5	3,5	3,5	3,5	2,1	3,4	3,4	3,4	3,4	3,9	5,8	5,8	5,8	5,8
	11		1,6	2,3	2,3	2,3	2,7	4,3	4,8	4,8	4,8	2,2	3,7	4,2	4,2	4,2	4,7
	12		1,8	7,8	2,8	2,8	2,9	4,6	5,8	5,8	5,8	2,3	3,9	4,7	4,7	4,7	5
	13		2	3,1	3,3	3,3	3,1	4,9				24	4,1	5,2	5,4	5,4	5,3
2	14		2,2	3,3	3,8	3,8	3,3	5,2				2,6	4,3	5,5			5,6
	15		2,4	3,5	4,1	4,3	3,5	5,5				2,8	4,5	5,7
	16		2,6	3,7	4,8	4,8	3,7	5,7				3	4,7
	17		2,8	4	5,2		3,9	5,8				3,2	4,9
	18		3	4,3	5,6		4,1					3,3	5,1
	9							2,2	2,2	2,2	2		2,4	2,4	2,4	2,4	2,9	4,1	4,1	4,1	4,1
	10			1	1	1	1,5	3,3	3,5	3,5	3,5	1,5	3	3,4	3,4	3,4	3,6	5,5	5,8	5,8	5,8
	11			2,3	2,3	2,3	2,4	3,9	4,8	4,8	4,8	1,9	3,4	4,2	4,2	4,2	4,3
	12		1	2,7	2,7	2,7	2,6	4,3	5,8	5,8	5,8	2,1	3,6	4,7	4,7	4,7	4,6
	13		1,4	2,9	3,2	3,2	2,8	4,6				2,3	3,8	5	5,4	5,4	4,9
1	14		1,7	3,1	3,7	3,7	3	4,9				2,5	4				5,2
	15		2	3,3	4,2	4,3	3,2	5,1				2,7	4,2				5,4
	16		2,3	3,5	4,6	4,8	3,4	5,3				2,9	4,4				5,6
	17		2,6	3,7	5		3,6	5,5				3	4,6				5,8
	18		2,8	3,9	5,3		3,8	5,7				3,1	4,8
d_e 1620; Гз -II
	9																2	2,6	2,6	2,6	2,6
	10							1,9	1,9	1,9	1,9						2,5	3,7	3,7	3,7	3,7
	11							2,7	2,8	2,8	2,8		1,8	2,2	2,2	2,2	2,9	4,6	4,8	4,8	4,8
	12							2,9	3,5	3,5	3,5		2,1	2,7	2,7	2,7	3,1	4,8	5,8	5,8	5,8
	13			1	1	1		3	4	4	4		2,3	3,3	3,3	3,3	3,3	5
3	14			2	2,3	2,3		3,2	4,2	4,5	4,5		2,5	3,7	4	4	3,5	5,2
	15			2,2	2,9	2,9		3,4	4,4	5	5		2,7	4	4,8	4,8	3,7	5,4
	16			2,4	3,4	3,4	1,6	3,5	46	5,8	5,8	1	2,9	4,3	5,4	5,5	3,8	4,6
	17			2,6	3,6	4	2	3,6	4,9			1,6	3,1	4,5	5,7		3,9	5,8
	18			2,7	3,7	4,3	2,2	3,7	5,2			1,8	3,3	4,7	5,9		4	6
	9																1,6	2,6	2,6	2,6	2,6
	10							1,9	1,9	1,9	1,9						2,3	3,7	3,7	3,7	3,7
	11							2,4	2,8	2,8	2,8		1,4	2,2	2,2	2,2	2,7	4,2	4,8	4,8	4,8
	12							2,6	3,5	3,5	3,5		1,7	2,7	2,7	2,7	2,9	4,5	5,6	5,6	5,6
	13				1	1		2,8	3,8	4	4		2	3,2	3,3	3,3	3,1	4,6
2	14			1,5	2,3	2,3		3	4	4,5	4,5		2,3	3,5	4	4	3,3	4,8
	15			2	2,9	2,9		3,1	4,2	5	5		2,6	3,7	4,8	4,8	3,4	5
	16			2,2	3,2	3,4		3,2	4,4	5,5	5,8		2,8	3,9	5,1	5,5	3,5	5,2
	17			2,4	3,4	4	1,5	3,3	4,6	5,9			2,9	4,1	5,3		3,6	5,4
	18			2,5	3,5	4,3	1,9	3,4	4,8				3	4,3	5,5		3,7	5,6
	9																	2,6	2,6	2,6	2,6
	10							1,5	1,9	1,9	1,9						2	3,4	3,7	3,7	3,7
	11							2,1	2,8	2,8	2,8			2,2	2,2	2,2	2,2	3,6	4,8	4,8	4,8
	12							2,2	3,5	3,5	3,5			2,7	2,7	2,7	2,4	3,8	5,6	5,6	5,6
	13				1	1		2,3	3,7	4	4		1,7	2,9	3,3	3,3	2,6	4	5,9
1	14				2,3	2,3		2,4	3,9	4,5	4,5		2,1	3,2	4	4	2,8	4,2
	15			1,5	2,7	2,9		2,6	4,1	4,8	5		2,3	3,4	4,5	4,8	2,9	4,4
	16			2	2,9	3,4		2,8	4,3	5,1	5,8		2,5	3,6	4,8	5,5	3	4,6
	17			2,1	3,1	4		3	4,4	5,4			2,7	3,8	5		3,2	4,9
	18			2,2	3,2	4,3	1	3,2	4,5	5,7			2,8	3,9	5,1		3,4	5,2
d_e 1620; Гз -III
	10																	2	2	2	2
	11																	2,5	2,6	2,6	2,6
	12									1	1							2,7	3,3	3,3	3,3
	13									2,2	2,2				1	1		2,9	3,9	4	4
3	14								2,5	2,8	2,8			1,8	2,2	2,2	1,5	3,1	4,3	4,7	4,7
	15							1,1	2,7	3,4	3,4			2	2,6	2,6	1,9	3,3	4,6	5,4	5,4
	16							1,6	2,8	3,8	4			2,2	3	3,1	2,1	3,5	4,8	6
	17				1	1,9		1,9	3,1	4	4,5			2,4	3,2	3,6	2,3	3,7	5
	18				1,8	2,4		2,1	3,2	4,3	5,1			2,6	3,5	4,1	2,4	3,8	5,2
	10																	2	2	2	2
	11																	2,2	2,6	2,6	2,6
	12								1	1								2,4	3,3	3,3	3,3
	13								2,1	2,2	2,2							2,6	3,8	4	4
2	14								2,3	2,8	2,8			1,1	2,2	2,2		2,8	4	4,7	4,7
	15								2,5	3,4	3,4			1,6	2,6	2,6	1,3	3	4,2	5,4	5,4
	16								2,7	3,6	4			1,9	2,8	3,1	1,6	3,2	4,4	5,7
	17					1,9		1,5	2,9	3,8	4,5			2,1	3	3,6	1,9	3,4	4,6	5,9
	18				1	2,4		1,8	3,1	4	5,1			2,3	3,2	4,1	2,2	3,6	4,8
	10																	1,7	2	2	2
	11																	2	2,6	2,6	2,6
	12								1	1	1							2,2	3,3	3,3	3,3
	13								1,7	2,2	2,2							2,4	3,6	4	4
1	14								2,1	2,8	2,8				2,2	2,2		2,6	3,8	4,7	4,7
	15								2,3	3,1	3,4			1	2,5	2,6		2,8	4	5,1	5,4
	16								2,5	3,3	4			1,5	2,8	3,1	1	3	4,2	5,4
	17					1,9			2,7	3,5	4,5			1,8	3	3,6	1,5	3,2	4,4	5,6
	18					2,4		1	2,9	3,7	5			2	3,2	4	1,8	3,6	4,6	5,8
d_e 1620; Гз -IV
	13																		1,9	1,9	1,9
	14																		2,3	2,5	2,5
3	15																		2,5	3	3
	16									1,7	1,7							1	2,6	3,5	3,5
	17									2	2,3				1,4	2		1,5	2,7	3,7	4
	18									2,2	2,7				2	2,5		1,7	2,8	4	4,5
	13																		1,6	1,9	1,9
	14																		2	2,5	2,5
2	15																		2,2	3	3
	16									1	1,7								2,4	3,2	3,5
	17									1,6	2,3				1				2,5	3,4	4
	18									1,8	2,7				1,7	2,3		1	2,6	3,5	4,5
	13																		1	1,9	1,9
	14																		1,6	2,5	2,5
1	15																		1,9	2,8	3
	16										1,7								2,1	3	3,5
	17									1	2,3					2			2,3	3,1	4
	18									1,3	2,7				1	2,5			2,4	3,2	4,5

ПРИЛОЖЕНИЕ
1

СОРТАМЕНТ СТАЛЬНЫХ
СВАРНЫХ ТРУБ, РЕКОМЕНДУЕМЫХ ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ.

Диаметр, мм	Трубы по
условный d	наружный d_e	ГОСТ 10705-80 ^*	ГОСТ 10706-76 ^*	ГОСТ 8696-74 ^*	ТУ 102-39-84
Толщина стенки, мм
из углеродистых сталей по ГОСТ 380-71^* и ГОСТ 1050-74^*	из углеродистой стали по ГОСТ 280-71^*	из углеродистой стали по ГОСТ 380-71^*	из низколегированной стали по ГОСТ 19282-73^*	из углеродистой стали по ГОСТ 380-71^*
150	159	4 – 5	–	(3) 4	(3); 3,5 4	4 – 4,5
200	219	4 – 5	–	(3) 4 – 5	(3; 3,5) 4	4 – 4,5
250	273	4 – 5,5	–	(3) 4 – 5	(3; 3,5) 4	4 – 4,5
300	325	4 – 5,5	–	(3) 4 – 5	(3; 3,5) 4	4 – 4,5
350	377	(4; 5) 6	–	(3) 4 – 6	(3; 3,5) 4 – 5	4 – 4,5
400	426	(4; 5) 6	–	(3) 4 – 7	(3; 3,5) 4 – 6	4 – 4,5
500	530	(5 – 5,5); 6; 6,5	(5; 6); 7 – 8	5 – 7	4 – 5	–
600	630	–	(6); 7 – 9	6 – 7	5 – 6	–
700	720	–	(5 – 7); 8 – 9	6 – 8	5 – 7	–
800	820	–	(6; 7) 8 – 9	7 – 9	6 – 8	–
900	920	–	8 – 10	8 – 10 (6; 7)	–	–
1000	1020	–	9 – 11	9 – 11 (8)	7 – 10	–
1200	1220	–	10 – 12	(8; 9); 10 – 12	7 – 10	–
1400	1420	–	–	(8 – 10); 11 – 13	8 – 11	–
1600	1620	–	–	15 – 18	15 – 16	–

Примечание . В скобках указаны толщины стенок, которые в настоящее время не освоены
заводами. Применение труб с такими толщинами стенок допускается только по
согласованию с Минчерметом СССР.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

СТАЛЬНЫЕ СВАРНЫЕ ТРУБЫ, ВЫПУСКАЕМЫЕ ПО
НОМЕНКЛАТУРНОМУ КАТАЛОГУ ПРОДУКЦИИ МИНЧЕРМЕТА СССР, РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДЛЯ
ТРУБОПРОВОДОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ

Технические условия	Диаметры, (толщина стенок), мм	Марка сталей, испытательное гидравлическое давление р₁
ТУ 14-3-377-75 на электросварные прямошовные трубы	219 – 325 (6, 7, 8); 426 (6 – 10)	ВСт3сп по ГОСТ 380-71^* 10, 20 по ГОСТ 1050-74^* р₁ определяется величиной 0,95 s_у
ТУ 14-3-1209-83 на электросварные прямошовные трубы	530, 630 (7 – 12) 720 (8 – 12) 1220 (10 – 16) 1420 (10 – 17,5)	ВСт2, ВСт3 категории 1 – 4, 14ХГС, 12Г2С, 09Г2ФБ, 10Г2Ф, 10Г2ФБ, Х70
ТУ 14-3-684-77 на электросварные спиральношовные трубы общего назначения (с термообработкой и без нее)	530, 630 (6 – 9) 720 (6 – 10), 820 (8 – 12), 1020 (9 – 12), 1220 (10 – 12), 1420 (11-14)	ВСт3пс2, ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71^, 20 по ГОСТ 1050-74^; 17Г1С, 17Г2СФ, 16ГФР по ГОСТ 19282-73; классы К45, К52, К60
ТУ 14-3-943-80 на сварные прямошовные трубы (с термообработкой и без нее)	219-530 по ГОСТ 10705-80 (6, 7, 8)	ВСт3пс2, ВСт3сп2, ВСт3пс3 (по требованию ВСт3сп3) по ГОСТ 380-71^; 10сп2, 10пс2 по ГОСТ 1050-74^

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ПОДЗЕМНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ

Общие указания

По данному приложению для подземных
трубопроводов из стальных, чугунных, асбестоцементных, железобетонных,
керамических, полиэтиленовых и других труб определяются нагрузки от: давления
грунта и грунтовой воды; временных нагрузок на поверхности земли; собственного
веса труб; веса транспортируемой жидкости.

В особых грунтовых или природных
условиях (например: просадочные грунты, сейсмичность выше 7 баллов и др.)
должны дополнительно учитываться нагрузки, вызываемые деформациями грунтов или
земной поверхности.

В зависимости от продолжительности
действия в соответствии со СНиП 2.01.07-85 нагрузки подразделяются на
постоянные, временные длительные, кратковременные и особые:

– к постоянным нагрузкам
относятся: собственный вес труб, давление грунта и грунтовой воды;

– к временным длительным
нагрузкам относятся: вес транспортируемой жидкости, внутреннее рабочее давление
в трубопроводе, давление от транспортных нагрузок в местах, предназначенных для
проезда или давление от временных длительных нагрузок, расположенных на
поверхности земли, температурные воздействия;

– к кратковременным нагрузкам
относятся: давление от транспортных нагрузок в местах, не предназначенных для
движения, испытательное внутреннее давление;

– к особым нагрузкам относятся:
внутреннее давление жидкости при гидравлическом ударе, атмосферное давление при
образовании в трубопроводе вакуума, сейсмическая нагрузка.

Расчет трубопроводов должен
производиться на наиболее опасные сочетания нагрузок (принимаемые по СНиП 2.01.07-85),
возникающие в стадиях хранения, транспортировки, монтажа, испытания и
эксплуатации труб.

При расчете внешних нагрузок
следует иметь в виду, что на их величину оказывают существенное влияние
следующие факторы: условия укладки труб (в траншею, насыпь или узкую прорезь –
рис. 1); способы опирания труб на основание (плоское грунтовое, грунтовое
профилированное по форме трубы или на бетонный фундамент – рис. 2); степень
уплотнения грунтов засыпки (нормальная, повышенная или плотная, достигаемая
намывом); глубина заложения, определяемая высотой засыпки над верхом
трубопровода.

Рис. 1.
Укладка труб в узкую прорезь

1 – подбивка из песчаного или
суглинистого грунта

Рис. 2. Способы опирания трубопроводов

а – на плоское грунтовое
основание; б – на грунтовое спрофилированное основание с углом охвата 2 a ; в
– на бетонный фундамент

При засыпке трубопровода должно
производиться послойное уплотнение с обеспечением коэффициента уплотнения не
менее 0,85 – при нормальной степени уплотнения и не менее 0,93 – при повышенной
степени уплотнения грунтов засыпки.

Наиболее высокая степень
уплотнения грунта достигается гидронамывом.

Для обеспечения расчетной работы
трубы уплотнение грунта должно производиться на высоту не менее, чем на 20 см
выше трубы.

Грунты засыпки трубопровода по
степени их воздействия на напряженное состояние труб подразделяются на условные
группы в соответствии с табл. 1.

Таблица 1

Условные группы	Грунт
Гз -I	Пески (кроме пылеватых)
Гз- II	Пески пылеватые
Гз- III	Супеси, суглинки
Гз- IV	Глины

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ДАВЛЕНИЯ
ГРУНТА И ГРУНТОВОЙ ВОДЫ.

Схема нагрузок, действующих на подземные
трубопроводы, приведена на рис. 3 и 4.

Равнодействующая нормативной вертикальной нагрузки на
единицу длины трубопровода от давления грунта G_n, кН/м, определяется по
формулам:

при укладке в траншее

; (1)

при укладке в насыпи

; (2)

при укладке в прорези

. (3)

Рис. 3. Схема нагрузок на трубопровод от давления грунта и нагрузок,
передающихся через грунт

Рис. 4. Схема нагрузок на трубопровод от давления грунтовой воды

Если при укладке труб в траншее и расчете по формуле (1),
произведение окажется больше, чем
произведение в формуле (2),
определенные для одних и тех же грунтов основания и способа опирания
трубопровода, то вместо формулы (1) следует пользоваться формулой (2).

Где h
– глубина заложения до верха трубопровода, м; d_е – наружный диаметр
трубопровода, м; g_n – нормативное
значение удельного веса грунта засыпки, принимаемое по табл. 2, кН/м³.

Таблица 2

Условная группа грунтов засыпки	Нормативная плотность грунтов r_n , т/м³	Нормативный удельный вес грунтов g_n , кН/м³	Нормативный модуль деформации грунтов Е, МПа, при степени уплотнения
нормальной	повышенной	плотной (при намыве)
Гз -I	1,7	16,7	7	14	21,5
Гз -II	1,7	16,7	3,9	7,4	9,8
Гз- III	1,3	17,7	2,2	4,4	–
Гз- IV	1,9	18,6	1,2	2,4	–

b – ширина траншеи, на
уровне верха трубопровода, м; a₁ – коэффициент, зависящий от отношения h/ b_m и от вида грунта
засыпки, принимаемый по табл.
3; b_m
– ширина траншеи на уровне середины расстояния между поверхностью земли и
верхом трубопровода, м; b₀
– ширина прорези, м; y – коэффициент, учитывающий разгрузку трубы грунтом,
находящимся в пазухах между стенками траншеи и трубопроводом, определяемый по
формуле (4), причем, если коэффициент y окажется меньше
величины d_е/ b, то в формуле (2)
принимается y
= d_е/ b.

(4)

a₂
– коэффициент, зависящий от вида грунта основания и от способа опирания
трубопровода, определяемый:

для жестких труб (кроме
стальных, полиэтиленовых и других гибких труб) при отношении h/ d_е ³
2,5 – по табл. 4,
при 0,5 £
h/ d_е
< 2,5 в формуле
(2), вместо a₂ подставляется величина a₂₁,
определяемая по формуле (5), причем, величина a₂, входящая
в эту формулу, определяется по табл. 4.

(5)

При h/ d_е < 0,5
коэффициент a₂₁
принимаем равным 1;

для гибких труб коэффициент a₂
определяется по формуле (6), причем, если окажется, что B_t £
В, то в формуле
(2) принимается a₂
= 1.

(6)

a₃ – коэффициент,
принимаемый в зависимости от величины отношения h₀/ d_e, где h₀ – величина
заглубления в прорезь верха трубопровода (см. рис .
1 ).

h₀ /d_e … 0 0,1 0,3 0,5 0,7 1

a₃ … 1 0,83 0,71 0,63 0,57 0,52

В = 0,125 Е
– параметр, характеризующий жесткость грунта засыпки, МПа; B_t – параметр,
характеризующий жесткость трубопровода, МПа, определяемый по формуле

(7)

где Е – модуль деформации
грунта засыпки, принимаемый по табл. 2, МПа; Е_a – модуль деформации, МПа; n
– коэффициент Пуассона материала трубопровода t – толщина стенки трубопровода, м; d_m – средний
диаметр поперечного сечения трубопровода, м; К d_e – часть вертикального наружного
диаметра трубопровода, находящегося выше плоскости основания, м.

Таблица 3

h / b_m	Коэффициент а₁ в зависимости от грунтов засыпки
Гз -I	Гз -II, Гз -III	Гз- IV
0	1	1	1
0,1	0,981	0,984	0,986
0,2	0,962	0,368	0,974
0,3	0,944	0,952	0,961
0,4	0,928	0,937	0,948
0,5	0,91	0,923	0,936
0,6	0,896	0,91	0,925
0,7	0,881	0,896	0,913
0,8	0,867	0,883	0,902
0,9	0,852	0,872	0,891
1	0,839	0,862	0,882
1,1	0,826	0,849	0,873
1,2	0,816	0,84	0,865
1,3	0,806	0,831	0,857
1,4	0,796	0,823	0,849
1,5	0,787	0,816	0,842
1,6	0,778	0,809	0,835
1,7	0,765	0,79	0,815
1,8	0,75	0,775	0,8
1,9	0,735	0,765	0,79
2	0,725	0,75	0,78
3	0,63	0,66	0,69
4	0,555	0,585	0,62
5	0,49	0,52	0,56
6	0,435	0,47	0,505
7	0,39	0,425	0,46
8	0,35	0,385	0,425
9	0,315	0,35	0,39
10	0,29	0,32	0,35
15	0,195	0,22	0,255

Расчетные вертикальные нагрузки от
давления грунта получаются путем умножения нормативных на коэффициент
надежности по нагрузке g_f = 1,15.

Равнодействующая нормативной
горизонтальной нагрузки G_hn,
кН/м³, по всей высоте трубопровода от бокового давления грунта с
каждой стороны определяется по формулам.

при укладке в траншее

(8)

при укладке в насыпи

(9)

где l₁, l₂
– коэффициенты, принимаемые по табл. 5.

При укладке трубопровода в
прорези боковое давление грунта не учитывается. Расчетные горизонтальные
нагрузки от давления грунта получаются путем умножения нормативных нагрузок на
коэффициент надежности по нагрузке g_f = 0,9.

Таблица 4

Грунты основания	Коэффициент а₂ при отношении h / d_e > 2,5 и укладке труб на ненарушенный грунт с
плоским основанием	профилированным с углом охвата	опиранием на бетонный фундамент с 2 a = 120°
75°	90°	120°
Скальные, глинистые (очень прочные)	1,6	1,6	1,6	1,6	1,6
Пески гравелистые, крупные, средней крупности и мелкие плотные. Глинистые грунты прочные	1,4	1,43	1,45	1,47	1,5
Пески гравелистые, крупные, средней крупности и мелкие средней плотности. Пески пылеватые плотные; глинистые грунты средней плотности	1,25	1,28	1,3	1,35	1,4
Пески гравелистые, крупные, средней крупности и мелкие рыхлые. Пески пылеватые средней плотности; глинистые грунты слабые	1,1	1,15	1,2	1,25	1,3
Пески пылеватые рыхлые; грунты текучие	1	1	1	1,05	1,1

Примечание . При устройстве под
трубопроводом свайного основания принимается a₂ = 1,6 независимо от вида грунта
основания.

Для всех грунтов, кроме глин, при заложении
трубопроводов ниже постоянного уровня грунтовых вод, следует учитывать
уменьшение удельного веса грунта, находящегося ниже этого уровня. Кроме того,
отдельно учитывается давление грунтовых вод на трубопровод.

Таблица 5

Условные группы грунтов засыпки	Коэффициенты l₁ ; l₂ ; h при степени уплотнения засыпки
нормальной	повышенной и плотной с помощью намыва
При укладке труб в
траншее	насыпи	траншее	насыпи
l₁	h	l₂	h	l₁	h	l₂	h
Гз -I	0,1	0,95	0,3	0,86	0,3	0,86	0,5	0,78
Гз -II, Гз -III	0,05	0,97	0,2	0,0	0,25	0,88	0,4	0,82
Гз- IV	0	1	0,1	0,95	0,2	0,9	0,3	0,86

Нормативное значение удельного веса
взвешенного в воде грунта g_swn, кН/м³, следует определять по формуле

(10)

где e – коэффициент
пористости грунта.

Нормативное давление грунтовой
воды на трубопровод учитывается в виде двух составляющих (см. рис. 4):

– равномерной нагрузки p_w, кН/м²,
равной напору над трубой, и определяется по формуле

(11)

– неравномерной нагрузки g_wn, Н/м²,
которая у лотка трубы определяется по формуле

(12)

Равнодействующая этой нагрузки G_wn, кН/м,
направлена вертикально вверх и определяется по формуле

(13)

где h_w – высота столба
грунтовой воды над верхом трубопровода, м.

Расчетные нагрузки от давления грунтовой воды получаются путем
умножения нормативных нагрузок на коэффициент надежности по нагрузке,
который принимается равным: g_f = 1,1 – для равномерной части нагрузки и при расчете
на всплытие для неравномерной части; g_f = 0,9 – при
расчете на прочность и деформацию для неравномерной части нагрузки.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ
ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ И РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКИ НА ПОВЕРХНОСТИ
ЗАСЫПКИ

Временные нагрузки от подвижных
транспортных средств следует принимать:

– для трубопроводов, прокладываемых
под автомобильными дорогами – нагрузку от колонн автомобилей Н-30 или колесную
нагрузку НК-80 (по большему силовому воздействию на трубопровод);

– для трубопроводов,
прокладываемых в местах, где возможно нерегулярное движение автомобильного транспорта
– нагрузку от колонны автомобилей Н-18 или от гусеничного транспорта НГ-60 в
зависимости от того, какая из этих нагрузок вызывает большее воздействие на
трубопровод;

– для трубопроводов различного
назначения, прокладываемых в местах, где движение автомобильного транспорта
невозможно – равномерно распределенную нагрузку с интенсивностью 5 кН/м²;

– для трубопроводов,
прокладываемых под железнодорожными путями – нагрузки от подвижного состава
К-14 или другую, соответствующую классу данной железнодорожной линии.

Величину временной нагрузки от
подвижных транспортных средств, исходя из конкретных условий работы
проектируемого трубопровода, при соответствующем обосновании, допускается
увеличивать или уменьшать.

Равнодействующие нормативной вертикальной
и горизонтальной нагрузок V_n
и V_hn,
кН/м, на трубопровод от автомобильного и гусеничного транспорта определяются по
формулам:

(14)

(15)

где m –
динамический коэффициент подвижной нагрузки, зависящий от высоты h засыпки вместе с
покрытием.

h, м … 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 ³
1

m … 1,17 1,14 1,1 1,07 1,04 1

v_n –
нормативное равномерно распределенное давление от автомобильного и гусеничного
транспорта, кН/м², принимаемое по табл. 6 в зависимости от приведенной
глубины заложения трубопровода, которая определяется по формуле

(16)

где h_sup – толщина слоя
покрытия, м; E_sup
– модуль деформации покрытия (дорожной одежды), определяемый в зависимости от
его конструкции, материала покрытия, МПа.

Расчетные нагрузки получаются
путем умножения нормативных нагрузок на коэффициенты надежности по нагрузке,
принимаемые равными: g_f = 1,2 – для вертикального давления нагрузок Н-30,
Н-18 и Н-10; g_f = 1 – для
вертикального давления нагрузок НК-80 и НГ-60 и горизонтального давления всех
нагрузок.

Равнодействующие нормативных
вертикальной и горизонтальной нагрузок V_n и V_hn, кН/м, от подвижного железнодорожного состава
на трубопроводы, прокладываемые под железнодорожными путями, определяются по
формулам:

(17)

(18)

где v_n – нормативное
равномерное распределенное давление, кН/м², определяемое для
нагрузки К-14 – по табл.
7.

Для получения расчетных нагрузок
нормативные нагрузки умножаются на коэффициент надежности по нагрузке: g_f = 1,3 – для
вертикального давления; g_f = 1,2 – для горизонтального давления.

Равнодействующие нормативных
вертикальной и горизонтальной нагрузок V_an и V_ahn, кН/м, на трубопроводы от равномерно
распределенной нагрузки интенсивностью v_an, кН/м², определяются по формулам:

(19)

(20)

Для получения расчетных нагрузок
нормативные нагрузки умножаются на коэффициент надежности по нагрузке: g_f = 1,4 – для
вертикального давления; g_f = 1 – для горизонтального давления.

Таблица 6

h_red , м	Нормативное равномерно распределенное давление V_n , кН/м², при d_e , м
0,1	0,3	0,5	0,7	0,9	1,1	³ 1,3
Колесная нагрузка НК-80
0,5	136	128,7	122,8	116,6	110,5	104,9	101
0,75	106,7	101,9	97,4	93,8	90	87,9	85,1
1	79,8	75,9	73,3	71,1	69,2	68,5	68,1
1,25	56,4	55,2	54,3	53,1	52	51,6	51,4
1,5	35,4	35,3	35,2	35,1	35	34,9	34,8
1,75	30,9	30,9	30,8	30,7	30,6	30,5	30,4
2	26,5	26,5	26,4	26,4	26,3	26,2	26,1,
	1 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
2,25			24
2,5			22,5
2,75			21
3			19,6
3,25			18,3
3,5			17,1
3,75			15,8
4			14,7
4,25			13,7
4,5			12,7
4,75			11,9
5			11,1
5,25			10,3
5,5			9,61
5,75			9
6			8,43
6,25			7,84
6,5			7,35
6,75			6,86
7			6,37
7,25			6,08
7,5			5,59
7,75			5,29
8			5,1
Гусеничная нагрузка НГ-60
0,6	59,8	59,8	58,8	56,9	54,9	52	49
0,75	44,1	44,1	43,3	42,7	41,7	40,9	40,2
1	35,3	35,3	34,8	34,5	34,4	34,3	34,3
	1 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
1,25				29,8
1,5				25,4
1,75				21,7
2				18,7
2,25				17,6
2,5				16,5
2,75				15,5
3				14,5
3,25				13,7
3,5				12,9
3,75				12,2
4				11,4
4,25				10,4
4,5				9,81
4,75				9,12
5				8,43
5,25				7,45
5,5				7,16
5,75				6,67
6				6,18
6,5				5,39
7				4,71
7,5				4,31
Автомобильная нагрузка Н-30
0,5	111,1	111,1	102,7	92,9	82,9	76,8	70,3
0,75	56,4	56,4	53,1	49,8	46,3	42,5	39,2
1	29,9	29,9	29,2	28,2	27,2	25,9	24,5
1,25	21,5	21,5	21,3	20,4	20	19,4	19,2
1,5	16,3	16,3	16,1	15,9	15,9	15,9	15,9
1,75	14,5	14,5	14,4	14,3	14,1	14	13,8
2	13	13	12,8	12,6	12,6	12,4	12,2
2,25	11,8	11,8	11,6	11,5	11,3	11,1	10,9
2,5	10,5	10,5	10,4	10,2	10,1	9,9	9,71
3	8,53	8,53	8,43	8,34	8,24	8,14	8,04
	1 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
3,5				6,86
4				5,59
4,25				5,1
4,5				4,71
4,75				4,31
5				4,02
5,25				3,73
5,5				3,43
6				2,94
6,5				2,55
7				2,16
7,5				1,96
Автомобильная нагрузка Н-18
0,5	111,1	111,1	102	92,9	83,2	75,9	69,1
0,75	51,9	51,9	48,2	45,6	42,9	40	38
1	28,1	28,1	27,2	25,6	24,5	23	21,6
1,25	18,3	18,3	17,8	17,3	16,8	16,3	15,8
1,5	13,4	13,4	13,3	13,1	12,9	12,8	12,7
1,75	10,5	10,5	10,4	10,3	10,2	10,1	10,1
	1 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
2				8,43
2,25				7,65
2,5				6,86
2,75				6,18
3				5,49
3,25				4,8
3,5				4,22
3,75				3,63
4				3,04
4,25				2,65
4,5				2,45
4,75				2,26
5				2,06
5,25				1,86
5,5				1,77
5,75				1,67
	1 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
6				1,57
6,25				1,47
6,5				1,37
6,75				1,27
7				1,27
7,25				1,18
7,5				1,08

Таблица 7

h , м	Для нагрузки К-14 v_n , кН/м²	h , м	Для нагрузки К-14 v_n , кН/м²
1	74,3	4	41
1,25	69,6	4,25	39,6
1,5	65,5	4,5	38,2
1,75	61,8	4,75	36,9
2	58,4	5	35,7
2,25	55,5	5,25	34,5
2,5	53	5,5	33,7
2,75	50,4	5,75	32,7
3	48,2	6	31,6
3,25	46,1	6,25	30,8
3,5	44,3	6,5	30
3,75	42,4	6,75	29

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ ОТ СОБСТВЕННОГО
ВЕСА ТРУБ И ВЕСА ТРАНСПОРТИРУЕМОЙ ЖИДКОСТИ

Равнодействующая нормативной
вертикальной нагрузки G_mn,
кН/м, от собственного веса трубопровода определяется по формуле

(21)

где p = 3,14; d_i; d_e; t – соответственно
внутренний и наружный диаметры трубопровода и толщина стенки, м; g_mn – нормативное
значение удельного веса материала трубопровода, кН/м³.

Для получения расчетной нагрузки
нормативная нагрузка умножается на коэффициент надежности по нагрузке g_f = 1,1.

Равнодействующая нормативной
вертикальной нагрузки V_wn
кН/м, от веса транспортируемой жидкости определяется по формуле

(22)

где g_wn – нормативное
значение удельного веса жидкости, принимаемое равным, кН/м³; для пресной
воды – 9,8; для морской воды – 10,1; для сточной жидкости – 10,4; для пульпы –
14,7.

ОПОРНЫЕ РЕАКЦИИ И ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ПРИВЕДЕННЫЕ
НАГРУЗКИ

Направление опорных реакций
трубопровода, укладываемого на грунтовое основание, принимается вертикальным, а
распределение – равномерным по всей ширине опорной поверхности, определяемой
углом охвата трубопровода.

Нормативная интенсивность
опорной реакции основания трубопровода определяется по формуле

(23)

(При укладке трубопровода на плоское
грунтовое основание принимается 2 a = 30°).

Направление опорный реакций
трубопровода, укладываемого на бетонный фундамент, принимается нормальным к
поверхности трубопровода, а распределение – равномерным по всей поверхности
касания.

Расчет трубопроводов следует
вести по приведенным нагрузкам, определяемым по формуле

(24)

где F_red; – расчетная
приведенная внешняя нагрузка и соответственно равнодействующая расчетной
вертикальной нагрузки, определенная для всех учитываемых в расчете видов
нагрузки, кН/м; b
– коэффициент приведения, см. табл. 8; h – коэффициент
бокового давления, принимаемый по табл. 5.

Приведенная внешняя нагрузка –
это линейные, вертикальные нагрузки, приложенные вдоль верхней и нижней
образующих цилиндра трубы по направлению к ее оси и эквивалентные по
максимальному изгибающему моменту действию фактических нагрузок.

Таблица 8

Способ укладки труб	Коэффициент приведения b для нагрузок от
давления грунта и временных нагрузок	собственного веса трубопровода и транспортируемого продукта
На плоское грунтовое основание с подбивкой засыпки под круглые трубы	0,75	0,60
На грунтовое спрофилированное основание с углом охвата трубы:
2 a = 75°	0,55	0,37
2 a = 90°	0,50	0,32
2 a = 120°	0,45	0,25
На железобетонный фундамент с углом охвата трубы 2 a = 120°	0,35	0,20

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ПРИМЕР РАСЧЕТА

1. Исходные условия

Выбрать марку, группу и категорию
стали и определить толщину стенки стального водовода d 900 мм ( d_е = 0,92 м)
для следующих условий строительства и эксплуатации: расчетное внутреннее
давление – р = 2,5 МПа; глубина заложения (до верха труб) – h = 3 м; по степени
ответственности водовод относится к 1 классу; прокладка в траншее с откосами 1
: 1,5 с шириной по дну 1,4 м, на плоском грунтовом основании с нормальной
степенью уплотнения грунтов засыпки; грунты – пески гравелистые средней
крупности (Гз- I) с
нормативным удельным весом g_n = 16,7 кН/м³ и модулем деформации Е
= 7 МПа; расчетная транспортная нагрузка – НГ-60; расчетная температура
наружного воздуха в районе строительства – минус 18 °С; на водоводе установлена
противовакуумная арматура.

2. Расчет по формулам

Определение внешних
нагрузок (расчет по прил.
3 )

Расчетная приведенная внешняя
нагрузка от давления грунта в траншее определяется меньшим значением из двух
формул:

Выбор формулы производим сравнением
значений

где

a₁ = 0,934
(по табл. 3
для h/ b_m = 3/8,31 =
0,36);

B = 0,125E = 0,125 · 7 = 0,875
МПа ;

K = l;

Подсчитываем значения B_t и затем y
для различных толщин стенок:

для t = 10 мм (0,01 м) – B_t = 0,593
МПа,

t = 9 мм –
B_t =
0,432 МПа,

t = 8 мм –
B_t =
0,303 МПа,

t = 7 мм –
B_t =
0,203 МПа,

t = 6 мм (0,006 м) –
B_t =
0,128 МПа.

y_t_{= 10} = 0,088;

y_t_{= 8} = 0,047;

y_t_{= 6} = 0,02.

Так как все значения y
меньше d_e/ b = 0,92/4,16 = 0,221
принимаем y
= 0,221, так как B_t
< В, то a₂ = 1.

Определяем

Так как < , то расчет ведем по первой формуле, для которой: g_f = 1,15; g_n = 16,7 МПа; h
= 0,95 ( табл. 5
для Гз- I); b
= 0,75 ( табл. 8
для плоского основания).

F = 1,15
· 16,7 · 3 · 4,16 · 0,934 · 0,221 · 0,95 · 0,75 = 35,25 кН/м.

Расчетную приведенную нагрузку от
временной нагрузки НГ-60 определяем по формуле

где

g_f = 1 ; n_n = 14,5 кН/м (по табл. 6 для h = 3 м); m
= 1.

F = 1 · 14,5 · 0,92 · 1 · 1 · 0,95 · 0,75 = 9,5 кН/м.

Нагрузка
от веса транспортируемой жидкости

Расчетную приведенную нагрузку от
веса жидкости определяем по формуле:

где

b = 0,6

F = 0,785 · 9,8 · 0,9² · 0,95 · 0,6 = 3,55
кН/м.

Нагрузку от собственного веса
стальных труб можно не учитывать. Суммарная приведенная внешняя нагрузка (с
учетом коэффициентов сочетания)

Определение марки, группы и категории стали
(по разд. 2
Пособия)

Согласно п. 2.2 и табл. 1 Пособия при расчетной
температуре до минус 20 °С при толщине стенки не более 10 мм следует применять трубы
из полуспокойной стали (ВСт2пс2, ВСт3пс2) и из низколегированной стали. Стали
группы В с нормированными механическими свойствами и химическим
составом, как указано в п.
2.2. Пособия, как раз и рекомендуются преимущественно для
трубопроводов 1-го класса по степени ответственности.

Трубы из стали группы В
изготовляются как по ГОСТ
8696-74, так и по ГОСТ
10706-76. Категории сталей 2 или 3 для труб по ТОСТ 8696-74 и 1 – 4 для
труб по ГОСТ
10706-76.

Для дальнейших расчетов
принимаем стали ВСт3пс2 и 17ГС.

Определение расчетных сопротивлений сталей
(по прил. 3 Пособия)

Так как приняты стали с
нормируемыми механическими свойствами, то величину расчетного сопротивления
материала труб определяем по формуле

Нормативные сопротивления для
стали ВСт3пс2 – R_yn = 245 МПа, для низколегированной стали типа 17ГС при толщине
стенок до 9 мм – R_yn
= 343 МПа.

Расчетные сопротивления для
стали ВСт3пс2 – R_у
= 223 МПа, для стали типа 17ГС – R_y = 312 МПа.

Определение толщины стенки (по разд. 4 Пособия)

Расчет на прочность от
воздействия внешних нагрузок. Толщина стенки, в мм, определяется по формуле

где F_red = 47,15 кН/м; d_e = 0,92 м; m
= 0,9 (для 1-го класса по степени ответственности).

Таким образом

Так как значение толщины стенки
входит как в левую, так и в правую ( j) части формулы, то
определение расчетной толщины стенки может быть произведено только методом
подбора. Необходимо, задаваясь различными значениями t для определения j,
вычислять значение t₁
до его совпадения с t.

(значения В и B_t подсчитаны
в п. 2.1).

Для стали ВСт3пс2

t = 9 t₁
= 8,75 < 9,

t = 8 t₁
= 7,95 » 8.

Удовлетворяет t₁ = 8 мм.

Для стали типа 17ГС

Удовлетворяет t₁ < 6 мм.

Расчет на деформацию от
воздействия внешних нагрузок. Определяем минимально допустимую толщину стенки
(независимо от марки стали) по формуле

при t = 7 , t₂ = 10,77 = 6,77 < 7,

t
= 6, t₂
= 6,28 > 6.

При расчете на деформацию t₂ ³ 7 мм.

Расчет на внутреннее давление
при отсутствии внешней нагрузки производим по формуле

где

р
= 2,5 МПа, m =
0,9.

Для стали ВСт3пс2.

Для стали типа 17 ГС

t₃ =4 мм.

Полученные значения меньше, чем по
предыдущим расчетам.

Дополнительно проверяем трубу с
минимальной толщиной стенки t = 7 мм на устойчивость по формуле

Условие устойчивости
удовлетворяется.

Окончательно принимаем трубы Æ
920×8 мм из стали ВСт3пс2 (по расчету на прочность) или Æ
920×7 мм из стали типа 17ГС (по расчету на деформацию).

3. Расчет по таблицам и графикам

Расчет внешних нагрузок не производится.
Определение марок, групп и категорий сталей и их расчетных сопротивлений
производится так же, как и при расчете по формулам с тем же результатом ВСт3пс2
с R_y = 223 МПа или 17ГС с R_y = 312МПа.

Определение толщин стенок при
расчете на прочность, деформацию и устойчивость под воздействием внешних
нагрузок производим по таблицам разд. 6 Пособия.

Для заданных условий: d_е = 920 мм;
грунт засыпки – Гз- I; 1
класс по степени ответственности; укладка труб на плоское основание с
нормальной степенью уплотнения грунтов засыпки; соотношения между t; R_y; h принимаем по табл. 6 (d_е = 920; Гз -I).

По этой таблице находим, что при
h = 3 м: t
= 8 мм для стали с R_y = 223 МПа (по интерполяции), t =
7 мм для стали с R_y
= 312 МПа (этой толщине удовлетворяют трубы с R_y = 250 МПа; это показывает, что
подбор производится по расчету на деформацию).

Определение толщин стенок при
расчете на внутреннее давление производим по графику разд. 5 Пособия.

На графике проводим горизонталь р
= 2,5 до пересечения с прямой d_e
= 920 и эту точку сносим вниз на шкалу R_y, где
и определяем (с округлением в большую сторону до 0,5 мм): для стали с R_y
= 223 МПа – t = 5,5 мм, для стали с R_y = 312 МПа – t = 4 мм.

Таким образом, без проведения
расчета получены те же результаты, что и в п. 2 Æ 920×8 мм из стали ВСт3пс2 или Æ
920×7 мм из стали типа 17ГС.

4. Выводы

Для рассмотренного примера
очевидно, что применение низколегированной стали не дает большого эффекта,
поэтому в проекте целесообразно принять трубу Æ 920×8 мм из
стали ВСт3пс2.

Расчеты толщин стенок по
формулам и их подбор по таблицам и графикам дал одинаковые результаты, так как
в рассмотренном случае заданные условия (включая укладку труб в траншею с
откосами) совпали с принятыми при разработке таблиц (см. п. 1.5 Пособия).

Если трубопровод укладывается в
узкую траншею, то расчет по таблицам может дать завышенные результаты. В этом
случае обязателен индивидуальный расчет по формулам.

5. Расчет по формулам для узкой траншеи

Расчет по формулам для исходных
условий, оговоренных в п.
1, за исключением прокладки в траншее с креплениями (с вертикальными
стенками) шириной b
= b_m
= 2 м.

Расчет производим с
использованием результатов по п. 2.

Нагрузка
от давления грунта

Для выбора расчетной формулы
сравниваем произведения:

где

Так как

а значения y
для t < 10 мм
меньше , принимаем

y = 0,46

Расчет ведем по формуле

Нагрузки от НГ-60 и веса
транспортируемой жидкости принимаем по п. 2 F = 9,50 кН/м, F = 3,55 кН/м.

Суммарная приведенная внешняя
нагрузка (с учетом коэффициентов сочетания)

F_red = 29,72 + 9,50 · 0,95 + 3,55 · 0,9
=41,6 кН /м .

Выбор марки, группы и категории
стали и их расчетных сопротивлений произведен в п. 2. Для расчета принимаем сталь ВСт3пс2
при R_y
= 223 МПа.

Определение
толщины стенки

Расчет на прочность от воздействия
внешних нагрузок:

Удовлетворяет t₁ =6 мм.

Расчет на деформацию от
воздействия внешних нагрузок:

Удовлетворяет t₂ ³
7 мм.

Расчет на внутреннее давление
дает меньшую толщину стенки, а условие устойчивости заведомо удовлетворяется
(см. п. 2).

Для заданных условий принимаем
трубу Æ
920×7 мм из стали ВСт3пс2 (по расчету на деформацию).

6. Вывод

Укладка труб в узкой траншее
привела к снижению толщины стенки на 1 мм, что дает экономию стали 22,4 т на 1
км трубопровода.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения . 1

2. Рекомендации по выбору марок,
групп и категорий сталей труб . 2

3. Прочностные характеристики
сталей и труб . 5

4. Расчет труб на прочность,
деформацию и устойчивость . 9

5. Графики выбора толщины стенки
труб по расчетному внутреннему давлению .. 11

6. Таблицы допустимых глубин
заложения труб в зависимости от условий укладки . 12

Приложение 1 Сортамент стальных сварных труб, рекомендуемых для
трубопроводов водоснабжения и канализации. 31

Приложение 2 Стальные сварные трубы, выпускаемые по номенклатурному
каталогу продукции минчермета ссср, рекомендуемые для трубопроводов
водоснабжения и канализации . 31

Приложение 3 Определение нагрузок на подземные трубопроводы .. 31

Приложение 4 Пример расчета . 40

Источник

Калькулятор позволяет рассчитать толщину стенки трубы, заглушек и переходов газопровода (согласно п. 5.86. СП 42-102-2004 ).

Калькулятор

Общие данные

Расчетные толщины стенок труб, отводов, переходов, днищ и основной трубы тройников определяются по формуле где значения расчетного сопротивления определяются по формуле

Номинальная толщина стенки трубы принимается: для подземных газопроводов — не менее 3 мм, для надземных — не менее 2 мм.

Нормативные сопротивления и принимаются равными минимальным значениям соответственно временного сопротивления и предела текучести материала труб и соединительных деталей по государственным стандартам и техническим условиям на трубы и соединительные детали.

Справочные данные по временному сопротивлению и пределу текучести материала труб и соединительных деталей приведены в отдельной теме.

Значения коэффициентов несущей способности труб и соединительных деталей принимаются для труб, заглушек и переходов — 1,0.

Литература.

СП 42-102-2004 «Проектирование и строительство газопроводов из металлических труб», одобрен постановлением Госстроя России от 15.04.2004 г. № ЛБ-2341/9, согласованный Госгортехнадзором России, письмом от 16.06.2000 г. №03-35/240.

Примечание.

В комментарии приветствуются пожелания, замечания и рекомендации по улучшению программы.

Поделиться ссылкой:

Источник

Расчет толщины стенки трубопровода

Критерии расчета минимальной толщины стенки трубопровода

Толщина стенки трубопровода

Номинальная толщина стенки трубопровода

Припуск на толщину стенки трубы

Формула расчета толщины стенки

Стальные трубы

Общий припуск на коррозию

Для чего нужны расчеты параметров труб

Внутренний и наружный диаметр, толщина стенки, радиус

Расчет площади поверхности трубы

Расчет веса

Как высчитать площадь поперечного сечения

Как рассчитать объем воды в трубопроводе

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ МАРОК, ГРУПП И КАТЕГОРИЙ СТАЛЕЙ ТРУБ

3. ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛЕЙ И ТРУБ

4. РАСЧЕТ ТРУБ НА ПРОЧНОСТЬ, ДЕФОРМАЦИЮ И УСТОЙЧИВОСТЬ

5. ГРАФИКИ ВЫБОРА ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ТРУБ ПО РАСЧЕТНОМУ ВНУТРЕННЕМУ ДАВЛЕНИЮ

6. ТАБЛИЦЫ ДОПУСТИМЫХ ГЛУБИН ЗАЛОЖЕНИЯ ТРУБ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УСЛОВИЙ УКЛАДКИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

СОРТАМЕНТ СТАЛЬНЫХ СВАРНЫХ ТРУБ, РЕКОМЕНДУЕМЫХ ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

СТАЛЬНЫЕ СВАРНЫЕ ТРУБЫ, ВЫПУСКАЕМЫЕ ПО НОМЕНКЛАТУРНОМУ КАТАЛОГУ ПРОДУКЦИИ МИНЧЕРМЕТА СССР, РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ПОДЗЕМНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ПРИМЕР РАСЧЕТА

Калькулятор

Общие данные

Литература.

Примечание.

Поделиться ссылкой:

Вам также может понравиться

Как найти похожие песни по звучанию онлайн

Как составить схему кроликов

Как найти столбец с наименьшей суммой элементов

Добавить комментарий Отменить ответ

2.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ МАРОК, ГРУПП И КАТЕГОРИЙ СТАЛЕЙ ТРУБ

3.
ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛЕЙ И ТРУБ

4.
РАСЧЕТ ТРУБ НА ПРОЧНОСТЬ, ДЕФОРМАЦИЮ И УСТОЙЧИВОСТЬ

5.
ГРАФИКИ ВЫБОРА ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ТРУБ ПО РАСЧЕТНОМУ ВНУТРЕННЕМУ ДАВЛЕНИЮ

6.
ТАБЛИЦЫ ДОПУСТИМЫХ ГЛУБИН ЗАЛОЖЕНИЯ ТРУБ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УСЛОВИЙ УКЛАДКИ

ПРИЛОЖЕНИЕ
1

СОРТАМЕНТ СТАЛЬНЫХ
СВАРНЫХ ТРУБ, РЕКОМЕНДУЕМЫХ ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ.

СТАЛЬНЫЕ СВАРНЫЕ ТРУБЫ, ВЫПУСКАЕМЫЕ ПО
НОМЕНКЛАТУРНОМУ КАТАЛОГУ ПРОДУКЦИИ МИНЧЕРМЕТА СССР, РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДЛЯ
ТРУБОПРОВОДОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ